Теоретические основы переработки полимеров (механика процессов)
..pdfДля моделирования поведения сши тых полимеров, деформация которых ограничена существованием простран ственной структуры, можно воспользо ваться моделью, известной под названием модели Кельвина — Фойхта (рис. 1.26).
Эта модель обладает свойствами твердого тела. Дифференциальное урав нение модели Кельвина — Фойхта состав ляется, исходя из условия, что деформа ция упругого элемента модели равна де формации ее вязкого элемента, т. е.
Y = Yy = Yn |
(1.41) |
а суммарное напряжение в любой мо мент складывается из напряжения, дей ствующего в упругом и вязком элементах. Дифференциальное
уравнение, описывающее поведение модели Кельвина — Фойхта, имеет вид
p(t) = y(t)G + r\dyldt |
(1.42) |
Рассмотрим решение этого уравнения для двух режимов. Первый режим: к телу Кельвина — Фойхта мгновенно прило
жена постоянная сила, вызывающая напряжение р. При этом усло вии решение уравнения (1.42) имеет вид
Y = i ( l _ e- ' A) |
(1.43) |
Величина К в данном случае является своеобразным аналогом времени релаксации и называется временем ретардации, или за
паздывания; К = гi/G. |
|
|
|
|
|||
Из уравнения |
(1.43) видно, что равновесное значение деформа |
||||||
ции |
для |
модели |
Кельвина — Фойхта, |
равное у = |
p/G, |
не дости- |
|
|
|
|
гается сразу в момент приложе |
||||
|
|
|
ния нагрузки, а требует для |
||||
|
|
|
своего |
развития |
теоретически |
||
|
|
|
бесконечно |
большого |
времени |
||
|
|
|
(рис. 1.27). Физический смысл |
||||
|
|
|
времени ретардации состоит в том, |
||||
|
|
|
что по истечении промежутка вре |
||||
|
|
|
мени t = h деформация достигает |
||||
|
|
|
63% предельного |
значения. |
|||
|
|
|
Можно |
ввести |
характеристи |
||
|
|
|
ку упругих свойств, так называе |
||||
|
|
|
мую |
податливость /, |
обратную |
||
Рис. |
1 .27. |
Кинетика |
модулю упругости: |
|
|||
деформации тела |
|
|
|
(1.44) |
|||
Кельвина — Фойхта. |
/ = 1/G |
|
|
|
Тогда уравнение (1.43) запишет ся в виде:
Y = M l |
- e - tlk) |
(1.45) |
Второй |
режим, |
представляющий |
практический интерес, — это режим
мгновенной разгрузки. |
Пусть тело |
|
Кельвина — Фойхта |
сдеформирова- |
|
но силой, вызывающей |
напряжения |
|
ру действие которой |
продолжалось |
в течение времени много большего, чем время запаздывания X. Затем эта сила мгновенно снимается. Под действием запасенной в теле упру гой энергии начнется процесс вос становления.
Представим себе тело Кельвина — Фойхта в виде прямоуголь ной призмы, которая под воздействием силы получила деформацию
у; после снятия внешней силы эта |
деформация начнет |
умень |
шаться. Процесс уменьшения деформации будет при этом |
описы |
|
ваться уравнением |
|
|
y(t ) = \o0e~ilK |
|
(1.46) |
Уравнение (1.46) по форме подобно уравнению (1.16); про цесс, описываемый этим уравнением, называется релаксацией деформации.
По аналогии с динамическими характеристиками, которые бы ли введены для элемента Максвелла, можно получить соответ ствующие вязкоупругие функции и для элемента Кельвина — Фой хта [13, с. 138; 14, с. 60; 15, с. 121]:
релаксационная податливость
/(/) = / ( 1 - е - ' А) |
(1.47) |
действительная |
компонента комплексной |
податливости |
Г (ш ) = / ( 1+ со2Л2) |
|
(1.48) |
мнимая компонентакомплекснойподатливости(податливость |
||
потерь) |
|
|
/" (со) = /соЯ (1 + <о2Я2) |
|
(1.49) |
действительная |
компонентакомплексной |
вязкости (динамиче |
ская вязкость) |
|
|
г)' (со) ==ч (1 + со2Я2)/(Л2со2) |
(I. Е0) |
|
тангенс угла сдвига фаз |
|
tg ф = соЛ |
(1.51) |
ническому закону. Пусть эта внешняя сила из меняется по закону:
р = ро cos со/ |
(1.52) |
При этом работа за один цикл Лт будет равна |
|
ъ Ат= ф р dy |
(1.53) |
где у — смещение.
Выражая дифференциал смещения модели Кельвина — Фойхта через комплексную податли вость и выполняя операцию интегрирования, по лучим:
Ат= npll" (®) |
(1.54) |
I
I 1
Иначе говоря, рассеиваемая в вязком элементе энергия пропорциональна квадрату напряжения и значению податливости потерь.
Если подставить в выражение (1.54) значе ние /"(о) из уравнения (1.49) и умножить ле вую и правую части на со, то получим зависи мость, характеризующую мощность вязкого тре ния W:
1V7 |
2 |
(1.55) |
«7 = ^ 0 T + W |
|
Рассмотрим изменение компоненты смеще ния, совпадающей по фазе с внешней силой. По скольку амплитудное значение напряжения рав
но ро, амплитуда смещения определится выражением
Y = р0/'(со) |
(1.56) |
Следовательно, частотное изменение амплитуды совпадает с частотным изменением действительной податливости. Диаграммы изменения /'(со) и /"(со) в зависимости от lgcoT, приведены на рис. 1.28.
При очень малых частотах скорость смещения вязкого эле мента модели также мала, малы и потери энергии и податливость потерь. Амплитуда смещения при этом соответствует деформации упругого элемента под действием приложенной силы.
В области более высоких частот движение вязкого элемента будет происходить с большей скоростью. Поэтому развивающееся в нем вязкое сопротивление будет вполне сравнимо с упругим со противлением пружины. В результате увеличится податливость потерь и уменьшится амплитуда смещения.
Наконец, при очень высоких частотах вязкое сопротивление резко возрастает, и сила, действующая на упругий элемент, будет очень мала; поэтому значительно уменьшится и величина /'(со). Одновременно в связи с уменьшением амплитуды смещения умень шится и /"(со).
Отметим, что tg 6 = I"//' равен нулю при низких частотах и стремится к бесконечности в области высоких частот. При этом
угол сдвига фаз ф изменяется от |
нуля при малых частотах до |
|
я/2 в области высоких частот. |
|
|
Обобщенная модель |
Кельвина — Фойхта. Сопоставление меха |
|
нических характеристик |
элемента |
Кельвина — Фойхта с механи |
ческими характеристиками реальных полимеров указывает на существование качественного «сходства. Однако попытки количе ственного описания поведения реальных полимеров при помощи уравнения движения модели Кельвина — Фойхта наталкиваются на такие же затруднения, что и при использовании однокомпонент ной модели Максвелла.
В связи с этим была предложена обобщенная модель Кельви
на— Фойхта (рис. |
1.29), характеризуемая спектром податливо |
стей [13, с. 138; 14, |
с. 65]. |
Подробное рассмотрение обобщенной модели Кельвина — Фойх та и метод расчета характеризующих ее вязкоупругих функций содержатся в работах [13, с. 192; 14, с. 69; 16, с. 121]. Специальный анализ, проведенный Гроссом [17], показывает, что обобщенная модель Кельвина — Фойхта может быть преобразована в обобщен ную модель Максвелла, и наоборот.
ВЫВОДЫ
Деформационные свойства полимеров определяются длиной и под вижностью макромолекул. Высокоэластическая деформация свя зана с изменением конформации макромолекулы и проявляется только у полимеров, длина молекул которых превышает критиче скую величину.
Изменение интенсивности теплового движения сегментов макро молекул приводит к изменению деформационных свойств. Поэтому аморфные полимеры могут находиться в стеклообразном, высоко эластическом и вязкотекучем состояниях. Кристаллические поли меры могут находиться также в кристаллическом состоянии.
Деформации полимерных тел носят релаксационный характер и зависят как от величины действующих напряжений, так и от продолжительности их воздействия.
В стеклообразном и кристаллическом состояниях полимеры способны к чисто упругой (гуковской), вынужденно-эластической деформациям, а также к деформации ползучести. В высокоэласти ческом состоянии доминирует высокоэластическая деформация. В вязкотекучем состоянии преобладает необратимая пластическая деформация, сопровождающаяся также обратимой высокоэласти ческой.
Глава II
РЕОЛОГИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА РАСПЛАВОВ И РАСТВОРОВ ПОЛИМЕРОВ
II.1. СПЕЦИФИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ ТЕЧЕНИЯ ПОЛИМЕРОВ
Существует большой класс жидкостей, у которых скорость сдвига увеличивается быстрее, чем напряжение сдвига. Графически из
менение скорости сдвига в зависимости |
от напряжения сдвига |
для жидкостей такого типа изобразится кривой 2 на рис. I. 14. |
|
Вязкостные свойства таких жидкостей |
уже нельзя охарактери |
зовать постоянной величиной. Можно по аналогии с ньютоновски ми жидкостями считать, что в любой точке кривой 2 скорость сдвига по-прежнему определяется уравнением (1.8). При этом
коэффициент вязкости утрачивает значение константы, |
а сам, |
в свою очередь, зависит от скорости (или напряжения) |
сдвига. |
В этом случае его принято называть эффективной вязкостью и обозначать rja.
Жидкости, вязкость которых зависит от режима течения, при нято называть аномально-вязкими жидкостями, а само явление — аномалией вязкости. Для аномально-вязких жидкостей чисто фор мально можно представить связь между скоростью сдвига и на пряжением сдвига в виде выражения
Y |
Р |
ИЛИ |
Ла (Р) |
(И . О |
|
г\а (У) |
|||||
|
|
Графики, подобные представленным на рис. II. 1, обычно на зывают кривыми течения.
Опыт показывает, что большинство полимеров и их растворов в условиях переработки обладает аномалией вязкости, что сильно усложняет задачу построения количественных теорий процессов переработки.
На полной кривой течения (см. рис. II. 1) можно выделить три характерных участка: начальный участок (область /), в пределах которого скорость деформации прямо пропорциональна напряже нию сдвига (течение с наибольшей ньютоновской вязкостью); пе реходной участок (область //), в пределах которого скорость де формации возрастает быстрее, чем напряжение сдвига (эффек тивная вязкость уменьшается с увеличением напряжения сдвига),
и последний участок (область III), в пределах которого скорость деформации вновь растет пропорционально напряжению сдвига (течение с минимальной ньютоновской вязкостью).
Кривые течения, имеющие все три участка, удается наблюдать для растворов полимеров. В случае расплавов обычно можно по лучить только первые два участка.
РАЗЛИЧНЫЕ ВИДЫ ДЕФОРМАЦИИ, РАЗВИВАЮЩЕЙСЯ ПРИ ТЕЧЕНИИ ПОЛИМЕРОВ
Основная особенность течения полимеров заключается в одновре менном развитии трех видов деформации: упругой уу, высокоэла стической ув и пластической уп [19]. Деформации первых двух видов носят обратимый характер, деформации третьего вида яв ляются необратимыми. Таким образом, для деформации сдвига элементарной призмы, вырезанной из расплава, справедливо сле дующее уравнение:
Y = Yy + Ye + |
Yn |
(п *2) |
Пластическая деформация представляет собой вязкое течение, |
||
связанное |
с необратимым перемещением молекул |
или их групп |
на расстояние, превышающее размеры самой молекулы. Скорость развития пластической деформации, так же как и высокоэластиче ской, сильно зависит от температуры.
Одновременное развитие всех этих трех видов деформации при водит к тому, что в условиях установившегося течения полимеры обладают свойствами так называемых аномально-вязких, или не ньютоновских жидкостей. Это означает, что при весьма малых напряжениях сдвига реологические свойства расплава характери
зуются постоянной ньютоновской |
вязкостью. В этой области ско |
||||||||
-------------------------------------- |
рость |
накопления |
высокоэластиче- |
||||||
ских деформаций оказывается мень |
|||||||||
|
ше скорости их релаксации, быстро |
||||||||
|
увеличивающейся |
с |
ростом |
дефор |
|||||
|
мации. Вследствие |
этого |
накоплен |
||||||
|
ная |
обратимая |
деформация |
оказы |
|||||
|
вается очень малой, а материал |
||||||||
|
течет |
с постоянной |
ньютоновской |
||||||
|
вязкостью т]а (область/ на |
рис II. 1). |
|||||||
|
Дальнейшее |
увеличение |
напряже |
||||||
|
ния |
(или |
скорости |
деформации) |
|||||
|
приводит к тому, что накапливаю |
||||||||
|
щаяся деформация уже не успевает |
||||||||
|
релаксировать |
полностью, |
|
поэтому |
|||||
|
какая-то часть деформации носит |
||||||||
|
высокоэластическмй характер. Внеш |
||||||||
Рис. II. 1. Кривая течения аномально |
не |
это |
проявляется |
в интенсивном |
|||||
вязкой жидкости. |
уменьшении |
сопротивления |
дефор- |
мации или, иначе говоря, в уменьшении коэффициента вязкости системы (область II на рис. II. 1). Наконец, если скорость дефор мации настолько велика, что высокоэластическая деформация по лимерных молекул остается неизменной, то коэффициент вязкости перестает уменьшаться, достигая некоторого минимального значе ния rioo (область III на рис. II. 1).
В настоящее время существуют два подхода к объяснению ано малии вязкого течения растворов и расплавов полимеров: струк турно-динамический, который исходит из представлений о суще ствовании в расплаве (растворе) флуктуационной пространствен ной сетки, густота которой зависит от скорости и продолжитель ности деформации, и эласто-динамический, объясняющий умень шение эффективной вязкости путем проведения аналогии между динамическим режимом деформации и стационарным тече нием.
II.2. ЭЛАСТО-ДИНАМИЧЕСКИЙ МЕХАНИЗМ АНОМАЛИИ ВЯЗКОСТИ СТАЦИОНАРНОГО ТЕЧЕНИЯ
Максимальная ньютоновская вязкость легко рассчитывается из модельных представлений, если в качестве аналога полимерного расплава воспользоваться обобщенной моделью Максвелла. Оче видно, что вязкость стационарного течения при исчезающе малой скорости сдвига будет равна предельному значению динамической вязкости, соответствующей условию о -* 0.
В случае дискретной модели
п |
|
|
|
0 ,Т( |
|
|
(И З) |
i**\ |
|
|
|
В случае непрерывного релаксационного спектра |
|
||
+ оо |
оо |
оо |
|
4= ^ Н (т) тd (In т) = |
^ т 5 (т) йт = |
^ Я (т) di |
(II. 4) |
-оо |
о |
О |
|
Аномалия вязкости. Вернемся к кинематической картине дефор мации сдвига (см. рис. 1.9). Если проекция элементарной призмы на плоскость рисунка до деформации представляет собой квадрат ABCD, то после деформации на величину у она превращается в ромб A'B'CD. Можно представить простой сдвиг как суперпози цию двух последовательных актов: растяжение элементарной приз мы вдоль одной из диагоналей, сопровождающееся сжатием ее вдоль другой диагонали, и последующий поворот образовавшегося ромба abcD на угол у/2. Такая кинематическая картина простого сдвига [9, с. 47; 17, с. 71; 18, с. 35; 32; 37] позволяет применить для анализа вязкостных свойств расплавов и растворов полимеров
подходы, развиваемые в теории динамических деформаций твер дых полимеров.
Уже Рейнер отмечал [9, с. 51], что при ламинарном течении вязких жидкостей каждый элемент объема не только деформи руется со скоростью сдвига у» но и вращается с угловой скоростью со = v/2. Рассматривая с этих позиций стационарное течение по лимеров, можно считать, что каждый элементарный объем поли мерного материала, вращающегося относительно поля напряжения с определенной частотой, подвергается периодической деформации растяжения с вдвое большей частотой [20, с. 37], поскольку за один оборот каждое сечение дважды совмещается с направлением главного растягивающего напряжения. Таким образом, установив шееся ламинарное течение является своеобразным аналогом дина мического режима деформации, а аномалия вязкости, наблюдаю щаяся при стационарном течении, аналогична частотной зависи мости динамической вязкости и так же, как все остальные особен ности механического поведения полимеров, является следствием релаксационного механизма деформации [14, с. 479; 17, с. 153; 21—36; 38—40; 121; 122].
Можно показать, что если релаксационный механизм действи тельно определяет наблюдающуюся при стационарном течении аномалию вязкости, то к результатам реологических эксперимен тов должен быть приложим принцип температурно-временной су перпозиции, впервые сформулированный А. П. Александровым и Ю. С. Лазуркиным [10].
Сущность температурно-временной суперпозиции применитель но к результатам реологических испытаний состоит в том, что экспериментальные данные о зависимости логарифма напряжении сдвига от логарифма скорости сдвига, полученные при различных температурах, могут быть совмещены перемещением вдоль оси скорости сдвига на величину 1g a T.
Возможность распространения принципа температурно-времен
ной суперпозиции |
на результаты реологических исследований |
была теоретически |
обоснована в работах [34; 36—41]. |
Если допустить, что зависимость эффективной вязкости от скорости сдвига однозначно определяется комплексом релаксаци онных свойств, заданных для простоты в виде дискретных харак теристик, то в самой общей форме эту зависимость можно запи
сать следующим образом: |
|
ла (у) = ф(°г V» Y) |
(В 5) |
В области малых скоростей сдвига, в которой наблюдается ньютоновское течение, эта зависимость, как отмечалось выше, принимает вид
Л = Ц G l x l |
(II. 6) |
Из соображений размерности следует, что параметры п |
и у долж |
ны входить в эту функцию в виде произведения. Более того, по скольку эффективная вязкость должна быть всегда положительна, а скорость сдвига у может иметь отрицательное значение, произ
ведение тгу должно входить под знак функции обязательно в чет ной степени, т. е. в виде выражения (тгу)27\ ГДе п —любое целое число (1,2 ...).
Введем новую характеристику вязкостных свойств полимера — приведенную вязкость fj, определив ее как отношение эффектив
ной вязкости |
г|а(у) |
к |
предельному значению вязкости, |
соответ |
|||
ствующему области ньютоновского течения: |
|
|
|
||||
Л = г\а (у)/л = ла (у) / £ |
Gixi |
|
|
1 7) |
|||
Найденная таким образом приведенная вязкость должна одно |
|||||||
значно определяться выражением вида |
|
|
|
||||
Ч = qp[(T,Y)2rl] |
|
|
|
|
|
(II-8) |
|
Возвращаясь к зависимости эффективной вязкости от скорости |
|||||||
сдвига, |
предположим, |
что уравнение (II. 5) |
можно |
представить в |
|||
виде |
|
|
|
|
|
|
|
Ча (v) = |
Ф [(T«Y)2n] £ Gixi |
|
|
|
О1-9) |
||
При |
этом |
можно |
заранее сказать, что |
при |
у--+0 |
функция |
фЦТг-у)2"]-»- 1- Попытаемся учесть влияние температуры. Из теории линейной
вязкоупругости полимерных материалов известно, что при изме нении температуры все времена релаксации т,- изменяются пропор ционально [14, с. 236; 15, с. 165]. Поэтому для учета влияния тем пературы достаточно умножить каждое время релаксации на один и тот же коэффициент, равный
ar = ^oPo/(VP) |
(Н 10) |
где Т — абсолютная температура, К; р — плотность расплава; индекс |
«нуль» |
здесь и ниже означает, что соответствующая величина взята при температуре приведения Т0.
Из тех же работ следует, что при изменении температуры все
модули |
сдвига изменяются согласно соотношению |
|
GilO(o = |
TplToPQ |
(11.11) |
Учитывая эти обстоятельства, можно преобразовать уравнение
(II. 9) |
к виду |
|
||
|
|
тп |
(11.12) |
|
Ла (V) = |
(ч/Ч0) |
t£= l G<0T(0(P [(Var T,o)2'1] |
||
|
||||
и далее: |
|
|
||
_Лд (у) |
|
Y J Gioxio4P [(Y«rT(o)2"] |
(11.13) |
|
= 0 4 ) |
i=l