Бутырин Алексейчик Сборник задач по ТОЭ т1
.pdf
|
2.41*. Дано: |
известно, |
что |
при |
E |
= |
0 |
значения |
токов |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
π |
|
π |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
–j -- |
|
j -- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
I |
= |
2e |
4 А, I |
= |
2e 4 |
А (рис. к задаче 2.41*). |
|
|
||||||
|
1 |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z1 |
Z3 |
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
I1 |
|
|
I3 |
|
|
|
|
|
IA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E1 |
|
|
Z2 |
|
|
E3 |
|
E |
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
Рис. к задаче 2.41* |
|
|
|
|
Рис. к задаче 2.42* |
|
|
|||||
|
|
I |
R |
|
|
|
|
|
|
|
A |
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
X |
|
|
|
E |
|
|
XL |
XC |
|
|
|
|
XL |
C |
|
|
|
V |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A1 |
A2 |
|
Рис. к задаче 2.43* |
Рис. к задаче 2.44* |
Определить значение тока I |
при E = E = E. |
11 3
2.42*. Дано: известно, что при значении угловой частоты ω =
1
= 100 рад/с показание амперметра IА равно 5 А, а при ω = 100 рад/с
2
показание амперметра IА равно 10 А (рис. к задаче 2.42*). Определить значения E и R.
2.43*. Дано: известно, что комплексная мощность источника S =
= 100 + j200 ВæА, I = 1 – j2 А, XC = 80 Ом (рис. к задаче 2.43*).
Определить сопротивления XL и R. |
|
2.44*. Дано: известны показания приборов А |
и А , соответ- |
1 |
2 |
ственно равные 10 и 15 А, XC = 15 Ом, R = 10 Ом (рис. к задаче 2.44*). Определить показания вольтметра V и амперметра А.
2.45.Дано: известно мгновенное значение ЭДС e(t) = 125 2 sinωt В
икомплексное сопротивление XC = 25 Ом (рис. к задаче 2.45).
Определить сопротивление XL, при котором показания ампер-
метра не зависят от положения ключа К и сопротивления R. Определить при этих условиях показание амперметра.
91
|
К |
|
XС |
|
|
L |
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
XL |
XL |
|
|
Rн |
e(t) |
|
E |
|
e(t) |
||
XC |
V |
|
C |
|||
|
|
|||||
|
|
R |
R |
|
|
|
Рис. к задаче 2.45 |
|
Рис. к задаче 2.46* |
|
Рис. к задаче 2.47* |
||
|
I1 |
I2 |
|
|
IR |
R |
|
|
|
|
|
||
|
|
R1 |
R2 |
|
IL |
|
J |
a |
Uab |
b |
U |
L |
C |
|
|
J |
||||
|
|
L |
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. к задаче 2.48* |
Рис. к задаче 2.49* |
2.46*. Необходимо определить, при каком соотношении между сопротивлениями XC и XL в цепи показания вольтметра не зависят от
сопротивления R (рис. к задаче 2.46*).
2.47*. Дано: известно мгновенное значение ЭДС e(t) = 120 sinωt В и индуктивность L = 0,1 Гн, угловая частота ω = 100 рад/с (рис. к задаче 2.47*).
Определить ток в сопротивлении нагрузки R и емкость C, при
н
которой ток в этом сопротивлении не зависит от значения R .
н
2.48*. Дано: известно действующее значение напряжения
Uab = 10 2 В и тока I = 10 А, параметры элементов: L = 0,5 Гн,
1
R = 1 Ом, R = 2 Ом, частота ω = 2 рад/с (рис. к задаче 2.48*).
1 2
Определить действующее значение тока источника J.
2.49*. Дано: J = 10 А, P = 200 Вт, L = 0,002 Гн, угловая частота
ω = 1000 рад/с (рис. к задаче 2.49*).
Определить ток катушки IL, а также параметры элементов R и C,
если известно, что на источнике тока напряжение опережает ток источника на угол π/4.
2.50 (р). Изображена схема высокочастотной установки с генератором для прогрева и сушки диэлектриков. Испытуемый диэлектрик помещают между электродами плоского конденсатора, имеющего без
диэлектрика емкость С , так что при наличии диэлектрика емкость
0
92
С = εС , где ε — относительная диэлект-
0
рическая проницаемость диэлектрика. Параллельно конденсатору включена
катушка с переменной индуктивностью L .
0
Значения С и L подбирают так, чтобы
00
обеспечить выделение максимальной мощности в диэлектрике (рис. 1 к задаче 2.50*(р)).
Eг |
I |
C
UL0
Rг
Дано: Е |
= 3 кВ; R = 5æ10 |
3 |
Ом; |
Рис. 1 к задаче 2.50*(р) |
г |
г |
|
|
|
f = 400 кГц; ε = 4,5; tgδ = 0,15. Определить:
1) значения емкости C и индуктивности L , при которых обеспе-
0 |
0 |
чивается согласование с генератором и передача максимальной мощности в нагрузку;
2) максимальную мощность, выделяющуюся в диэлектрике конденсатора.
Решение. Представим конденсатор с реальным диэлектриком параллельной схемой замещения и построим векторную диаграмму токов (рис. 2 к задаче 2.50*(р)).
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
||||
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
|
G |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
IС |
|||
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+1 |
|
|
|
|
|
U |
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
Iа |
+j |
I |
С |
|
|
|
|
|
|
Рис. 2 к задаче 2.50*(р)
Из треугольника токов
IC = ωCU; Iа = GU;
I |
G |
|
a |
|
|
tgδ = ----- |
= -------- |
G = ωC tgδ . |
IC |
ωC |
|
Составим расчетную схему установки (рис. 3 к задаче 2.50*(р)).
Условие согласования нагрузки с генератором
*
Z = Z = R ,
н г г
Eг |
|
|
|
U |
I |
|
||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
G |
|
|
|
|
|
|
C |
L0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Rг |
|
|
|
|
|
|
I |
а |
|
|
|
|
IС |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3 к задаче 2.50*(р)
93
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
где Z |
= -------------------------------------- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– BC) |
= |
--------------------------------------------- |
1 |
|
|
|
= R выполняется при |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
н |
|
G – j(BL |
|
|
|
|
г |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G + j |
---------- |
|
– ωC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ωL |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
----------1 |
|
– ωC = 0 , G = 1/R . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
ωL |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C = |
--------------------- |
1 |
; L |
|
= tg-------δR . |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
εωR tgδ |
0 |
ω |
г |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставляя числовые данные, находим: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
С |
= 1,18æ10–10 Ф = 118 пФ; L = 2,99æ10–4 Гн = 299 мкГн. |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E2 |
|
|
|
|
Максимальная мощность, отдаваемая генератором, P |
= -------- |
г = |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
4R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
E2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
2 |
= ωCU |
2 |
|
tgδ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
= -----G |
= GU |
|
|
|
|
= 450 Вт поступает в конденсатор и обеспе- |
||||||||||||||||||||||||||||
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
чивает нагрев диэлектрика. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Таким образом, максимальная мощность, выделяющаяся в диэ- |
||||||||||||||||||||||||||||||
лектрике конденсатора Р |
|
= 450 Вт. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
2.51*(р). Дано: частота приложенного напряжения f = 50 Гц, |
||||||||||||||||||||||||||||||
параметры моста: C = 100 пФ, R = 300 Ом (рис. 1 к задаче 2.51*(р)). |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Результаты измерений: C = 1,2 мкФ, R = 100 Ом. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Определить С и tgδ реального конденсатора. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Решение. Основными |
параметрами |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
реального |
|
конденсатора |
являются |
его |
||||
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C0 |
|
емкость С и тангенс угла диэлектриче- |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ских потерь tgδ. Обычно реальный кон- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
денсатор |
|
представляют |
параллельной |
|||||
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
схемой замещения с параметрами С и G. |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
УР |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зная С и tgδ, можно вычислить эквива- |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R4 |
|
|
лентную активную проводимость схемы |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
замещения |
и, |
|
следовательно, |
потери |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
энергии в диэлектрике: |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C4 |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G = ωC tgδ , |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P = Re[U I* ] = UI cos ϕ = UI |
= GU2 . |
|||||||
|
|
|
|
Рис. 1 к задаче 2.51*(р) |
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
94
Для измерения основных параметров реального конденсатора применяют четырехплечий мост на переменном токе (мост Шеринга). В курсе «Электрические материалы» для измерений используют мост типа Р525, схема которого с принятыми обозначе-
ниями показана на рис. 2 к задаче 2.51*(р). Подбором значений R и
3
C добиваются равновесия моста, при котором указатель равновесия
4
УР (нулевой индикатор) показывает отсутствие тока в диагонали
моста I .
0
|
C |
|
|
|
C0 |
U |
G |
I0 |
|
|
УР |
|
|
R4 |
|
R3 |
C4 |
|
|
|
|
Рис. 2 к задаче 2.51*(р) |
Z2 Z1
UUх
I |
I |
Z3 Z4
Рис. 3 к задаче 2.51*(р)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
х |
|
|
|
По |
методу эквивалентного |
генератора |
|
I |
= -------------------- |
+ |
(рис. 3 к |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
Z |
Z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вх |
0 |
|
задаче |
2.51*(р)). При равновесии |
|
моста |
|
I |
= 0 , следовательно, |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
U |
= 0 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На |
расчетной |
схеме |
комплексные |
|
сопротивления |
моста |
|||||||||
Z |
= –j--------1 , |
Z = |
---------------------1 |
, |
Z |
= R |
, |
Z |
= ---------------------------------- |
|
1 |
. |
Расчет |
|||
1 |
|
ωC |
2 |
G + jωC |
3 |
|
3 |
4 |
|
1 ⁄ R + jωC |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
4 |
|
параметров схемы в режиме холостого хода: |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
U |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
I ′ = |
------------------Z + Z |
, I ″ = |
------------------Z + Z , |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
3 |
|
|
1 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z Z – Z Z |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
3 |
|
2 |
4 |
|
|
|
|
|
|
U = Z I ″ – Z I ′ = ----------------------------------------------- |
|
+ |
Z )(Z |
+ Z |
U . |
|
|
||||||
|
|
|
х |
1 |
2 |
|
(Z |
|
) |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
4 |
|
2 |
3 |
|
|
|
|
Условия равновесия моста: U = 0 , Z Z |
|
– Z Z |
= 0 . |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
х |
|
|
1 |
3 |
|
2 4 |
|
|
|
|
Получаем два уравнения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
G |
2 |
|
|
C R3 |
|
|
|
C4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
----- |
= ω |
C C и |
------ ----- |
|
+ |
GR |
------ |
= 1 . |
|
|
|||
|
|
|
R |
|
4 |
|
C R |
|
|
3 C |
|
|
|
|
||
|
|
|
4 |
|
|
|
0 |
4 |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
95
Параметры испытуемого конденсатора:
R |
1 |
4 |
tgδ = ωC R , C = C ----- ------------------------- .
4 4 0 R
3 (1 + tg2δ)
2.52 (р). Приемник П активно-индуктивного характера работает от сети с напряжением U = 11 кВ. Активная мощность приемника
Р = 5 мВт и cosϕ = 0,75 (рис. 1 к задаче 2.52*(р)).
1
Iл |
Iп |
|
|
Iл |
|
IС |
|
|
|
U |
П |
Г |
U |
П |
|
С |
SN |
|
P, cos |
|
|
|
||
Рис. 1 к задаче 2.52*(р) |
Рис. 2 к задаче 2.52*(р) |
Рассчитать емкость С батареи статических конденсаторов, необ-
ходимую для повышения коэффициента мощности до cosϕ = 0,9.
2
Теоретическая справка. Приемное устройство (предприятие, завод и т.п.) берет из энергосети необходимую для его работы активную мощность Р, причем не очень заботясь о том, при каком значении коэффициента мощности cosϕ это происходит. В улучшении коэффициента мощности непосредственно заинтересованы только электростанции (рис. 2 к задаче 2.52*(р)).
Электростанции Г характеризуются номинальной полной мощностью SN. Чем выше коэффициент мощности cosϕ приемных уст-
ройств, тем большую активную мощность P = SN cosϕ могут отдать
электростанции, т.е. повышение cosϕ способствует лучшему использованию установленной или расчетной мощности электростанций. К примеру, пусть установленная мощность электростанций
SN = 20æ106 кВт. Тогда при cosϕ = 0,8 они могут отдать без перегрузки по току активную мощность P = SN cosϕ = 20æ106æ0,8 =
= 16æ106 кВт. Если же улучшить коэффициент мощности даже до
cosϕ = 0,81, то от тех же станций (без ввода новых мощностей)
1
можно получить мощность P |
= S |
cosϕ = 20æ106æ0,81 = 16,2æ106 кВт, |
1 |
N |
1 |
т.е. дополнительную активную мощность Р = Р – Р = 200 000 кВт,
1
которой вполне достаточно для обеспечения жизнедеятельности целого районного центра.
96
При одной и той же активной мощности, отдаваемой электростан- |
|||||||||||||
цией приемному устройству, ток в линии передачи тем меньше, чем |
|||||||||||||
выше коэффициент мощности, значит, меньше потери энергии в про- |
|||||||||||||
водах линий: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
P |
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
= R |
|
|
|
||||
|
|
P |
= R I |
|
----------------- |
|
≈ -------------- |
|
|||||
|
|
|
пот |
л |
|
л |
л |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U cos ϕ |
|
cos |
ϕ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
и, следовательно, выше КПД линии передачи электроэнергии. |
|
||||||||||||
Таким образом, улучшение коэффициента мощности приемных |
|||||||||||||
устройств имеет большое экономическое значение. Существуют |
|||||||||||||
соответствующие постановления, обязывающие предприятия и |
|||||||||||||
заводы заботиться об улучшении cosϕ, а электростанциям дающие |
|||||||||||||
права контроля и принятия санкций в отношении тех предприятий, |
|||||||||||||
которые не обеспечивают необходимый средний cosϕ. |
|
||||||||||||
Приемные устройства обычно имеют активно-индуктивный |
|||||||||||||
характер (асинхронные двигатели, трансформаторы и т.п.), поэтому |
|||||||||||||
для улучшения коэффициента мощности, т.е. частичной компенсации |
|||||||||||||
угла сдвига фаз между напряжением и током приемника, применяют |
|||||||||||||
статические конденсаторы необходимой емкости, которые собирают |
|||||||||||||
в виде батарей и устанавливают на предприятиях и заводах. |
|
||||||||||||
Решение. При наличии кон- |
|
|
|
|
+1 |
|
|||||||
денсаторов (см. векторную диа- |
|
|
|
|
|
|
|||||||
грамму на рис. 3 к задаче 2.52*(р)) |
|
|
|
|
U |
IС |
|||||||
ток в линии |
I л = I п + I C |
|
умень- |
|
|
|
|
Iл |
Iп |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
шается за счет реактивной состав- |
|
|
|
|
2 |
|
|||||||
ляющей, что обусловлено компен- |
|
|
|
|
|
||||||||
сирующим |
действием |
|
|
тока |
|
|
|
|
1 |
|
|||
конденсаторов. С |
энергетической |
|
|
|
IС |
|
|
||||||
точки зрения это означает, что кон- |
|
+j |
|
|
|
|
|||||||
денсаторы «взяли на себя» частич- |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3 к задаче 2.52*(р) |
|||
ное снабжение приемника реак- |
|
|
|
|
|
|
|||||||
тивной |
мощностью, |
уменьшив |
|
|
|
|
|
|
|||||
таким образом реактивную мощность генератора электростанции. |
|||||||||||||
Реактивная мощность генератора электростанции при наличии |
|||||||||||||
конденсаторов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Q |
= Im[U I* |
|
] = UI |
|
sin ϕ |
= P tgϕ = |
|
||||
|
|
л |
|
|
л |
л |
2 |
|
|
2 |
|
||
= Im[U (I*п + I*C)] = Im[U I*п ] + Im[U I*C] = Qп + QC = Qп – BCU2 , |
|||||||||||||
где реактивная мощность конденсаторов QC = –UIC = –ωCU2 = – BCU2, |
|||||||||||||
причем знак минус означает, что конденсаторы отдают реактивную |
|||||||||||||
мощность в сеть, т.е. являются источниками реактивной мощности. |
97
Окончательный баланс реактивных мощностей
Qп = Qл + BCU2,
откуда необходимая от конденсаторов реактивная мощность для
повышения коэффициента мощности от cosϕ до cosϕ
1 2
QC = ωCU2 = Qп – Qл = P(tgϕ1 – tgϕ2),
а необходимая для этого емкость батареи статических конденсаторов
|
P |
|
|
|
|
C = -----------(tgϕ |
|
– tgϕ ) . |
|
|
|
|
ωU2 |
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставляя численные данные, находим: |
|
|
|||
5æ106 |
|
|
|
–6 |
|
C = ------------------------------------(0,885 – 0,466) = 55æ10 |
|
Ф = 55 мкФ. |
|||
314(11æ103 ) |
2 |
|
|
|
|
2.53 (р). Дано: на сеть с напряжением U = 11 кВ работает синхронный генератор СГ с ЭДС Е = 1,2 B и внутренним сопротивлением
X = 12 Ом, отдавая в сеть активную мощность Р = 5 МВт (рис. 1 к
г
задаче 2.53*(р)).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Рассмотреть режимы работы СГ на |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сеть с заданным напряжением. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нагрузка |
2. Определить |
реактивную |
мощ- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
U |
|
I |
|
|
ность, отдаваемую СГ в сеть, а также |
|||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ток генератора и построить векторную |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
диаграмму токов и напряжений генера- |
||
|
|
|
|
|
|
|
E |
Xг |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
СГ |
|
|
|
тора. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. Составить |
эквивалентную |
схему |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
замещения СГ в виде двух параллель- |
Рис. 1 к задаче 2.53*(р)
ных ветвей, одна из которых содержит идеальный источник ЭДС, отдающий только активную мощность, а другая — реактивное сопротивление.
Определить характер реактивного сопротивления и его значение. Решение. 1. Сеть переменного тока с заданным напряжением
характеризуется тем, что источники энергии поддерживают в ней синусоидальное напряжение неизменным по амплитуде и фазе при любой нагрузке. Расчетной моделью такой сети может служить схема, содержащая идеальный источник синусоидальной ЭДС с подключенной к его зажимам идеальной двухпроводной линией. По условию напряжение в линии U = U 0 = const .
Синхронный генератор СГ, подключенный к сети как дополнительный источник энергии, можно представить схемой замещения,
98
содержащей последовательно соединенные идеальный источник
синусоидальной ЭДС E и индуктивное сопротивление X . При парал-
г
лельной работе СГ на сеть частота ЭДС должна быть в точности равна частоте напряжения сети. ЭДС, индуцируемая в обмотке статора, E = Eθ , где θ — угол сдвига по фазе E относительно напряжения сети U . Значение Е можно регулировать изменением тока возбуждения в обмотке ротора генератора.
Определим активную и реактивную мощность, отдаваемую синхронным генератором в сеть. Из схемы включения СГ в сеть на основании второго закона Кирхгофа имеем
|
|
U + jX I = |
E I = –j--------------E – U . |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
Комплексная мощность, развиваемая синхронным генератором, |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
* |
|
* |
|
|
* |
|
2 |
|
|
|
* |
|
|
E |
– U |
|
|
U E |
– U |
|
|
|
S |
= U I = U j |
------------------- |
|
= j |
------------------------ |
|
= |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
г |
|
||
|
UEej(90° – θ) |
|
U2 |
|
UE |
|
|
U2 |
E |
|
|
||
= |
-------------------------------- |
– j |
------ |
= |
------- |
|
sin θ + j |
------ |
|
--- |
cos θ – 1 = P + jQ , |
||
|
X |
|
X |
|
X |
|
|
|
X U |
|
|
||
|
г |
|
г |
|
г |
|
|
|
г |
|
|
|
|
следовательно, активная мощность, отдаваемая СГ в сеть, P = |
UE------- |
sin θ , |
|||
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
г |
|
реактивная мощность, отдаваемая СГ в сеть, Q = |
U2 |
E |
|
|
|
------ |
--- |
cos θ – 1 . |
|||
|
X U |
|
|
|
г
Выразим ток генератора в виде суммы активной и реактивной
составляющих: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
I |
= |
E – U |
= j |
U |
1 – |
E |
= |
j |
|
U |
1 |
– |
E |
cos θ – j |
E |
sin |
|
= |
||||||
|
–j-------------- |
|
-----X |
U---- |
----- |
|
--- |
--- |
θ |
||||||||||||||||
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
U |
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
|||
|
|
|
г |
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
E |
sin θ |
– j |
1 |
E |
|
|
|
|
|
U = |
P |
– j |
Q |
|
U = I |
+ I . |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
---------- |
----- |
--- |
cos θ – 1 |
|
|
------2 |
------ |
2 |
||||||||||||||||
|
|
X U |
|
|
X U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
p |
||||||
|
|
г |
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Здесь активная составляющая тока генератора, находящаяся в фазе с напряжением сети и характеризующая активную мощность,
P
отдаваемую генератором, I = ------U и реактивная составляющая
aU2
тока генератора, находящаяся по фазе в квадратуре с напряжением
99
сети и характеризующая реактивную мощность, отдаваемую генера-
Q
тором, I = –j------U .
pU2
Угол сдвига фаз между током генератора и напряжением сети
tgϕ = I /I = Q/P.
p a
Рассмотрим влияние возбуждения СГ и, следовательно, значения ЭДС Е на работу СГ. Активная мощность, отдаваемая в сеть, Р > 0, следовательно, и угол θ > 0, т.е. ЭДС опережает по фазе напряжение сети (генераторный режим). Но эта мощность определяется механической мощностью, которую развивает турбина, вращающая ротор
|
UE |
|
генератора. Полагаем в дальнейшем P = |
------- |
sin θ . Видно, что с уве- |
|
X |
|
|
г |
|
личением Е угол θ уменьшается и наоборот. Наиболее характерным является влияние ЭДС Е на реактивную мощность. Зависимость эта довольно сложная, ибо не только непосредственно влияет на реактивную мощность, но еще и косвенно через угол θ. Поэтому ограничимся качественным анализом и иллюстрацией с помощью векторных диаграмм. Рассмотрим три характерных режима:
1) |
E |
|
= 0; Q = 0 — нормальное возбуждение (рис. 2, а к |
--- |
cos θ – 1 |
||
|
U |
|
|
задаче 2.53*(р)); |
|
||
2) |
E |
|
< 0; Q < 0 — недовозбуждение. Синхронный |
--- |
cos θ – 1 |
||
|
U |
|
|
генератор СГ отдает отрицательную мощность Q, т.е. фактически берет из сети реактивную мощность (рис. 2, б к задаче 2.53*(р));
3) |
E |
|
> 0; |
Q > 0 — перевозбуждение. Синхронный |
--- |
cos θ – 1 |
|||
|
U |
|
|
|
генератор СГ отдает положительную реактивную мощность в сеть (рис. 2, в в к задаче 2.53*(р)).
Поскольку для работы приемников энергии (например, электродвигателей) требуется кроме активной мощности еще и реактивная мощность, то последний случай является обычным эксплуатационным режимом.
Выводы.
1. Синхронный генератор, параллельно работающий на сеть с заданным напряжением, может отдавать в сеть как активную, так и реактивную мощность. Значение отдаваемой активной мощности регулируют изменением угла θ, т.е. изменением механической мощности, развиваемой турбиной. Значение отдаваемой реактивной мощности регулируют изменением ЭДС, т.е. изменением тока возбуждения генератора.
100