- •1. Основные понятия технической термодинамики
- •2. Параметры состояния рабочего тела, единицы измерения.
- •3. Внутренняя энергия и энтальпия.
- •4. Работа изменения объема рабочего тела.
- •5. Первый закон термодинамики.
- •6. Уравнение состояния идеальных газов
- •7. Основные законы идеальных газов.
- •8. Смеси идеальных газов
- •9. Теплоёмкость идеальных газов
- •Теплоемкости с и ср
- •10. Основные процессы изменения состояния идеальных газов.
- •Адиабатный процесс
- •11. Термодинамическая обратимость процессов
- •12. Оценка эффективности циклов.
- •13. Основные формулировки второго закона термодинамики
- •14. Цикл Карно
- •15.Энтропия и ее изменение энтропии в необратимых процессах
- •16. Физический смысл энтропии.
- •17. Аналитическое выражение второго закона термодинамики
- •18.Водяной пар. Основные понятия
- •19. Парообразование в – диаграмме
- •20.Влажный пар и его параметры
- •22.Влажный воздух. Основные определения
- •24.Термодинамический анализ работы компрессора, многоступенчатое сжатие в компрессорах.
- •25.Термодинамический цикл двс, цикл Отто.
- •26.Термодинамический цикл двс, цикл Дизеля.
- •27.Цикл воздушно холодильной установки.
- •28.Цикл парокомпрессионной холодильной установки.
- •29.Цикл теплового насоса.
- •30.Основные способы передачи тепловой энергии.
- •31.Основные положения теплопроводности. Температурное поле и градиент.
- •32.Тепловой поток. Плотность. Закон Фурье.
- •33.Дифиринциальное уравнение теплопроводности.
- •34.Условее однозначности для процессов теплопроводности.
- •35.Стационарная теплопроводность однослойной и многослойной плоской стенки при граничных условиях 1-го рода.
- •36. Стационарная теплопроводность однослойной и многослойной плоской стенки при граничных условиях 3-его рода.
- •37.Стационарная теплопроводность однослойной и многослойной трубы 1-ого рода.
- •39.Пути интенсификации теплопередачи.
- •41.Дифферинциальные уравнения конвективного теплообмена: уравнения теплоотдачи, энергии, движения, неразрывности.
- •43.Условия подобия физических процессов.
- •44.Теплоотдача плоской поверхностью.
- •46.Теплоотдача при движении жидкости в трубах.
- •47.Теплоотдача при поперечном омывании.
- •48.Теплоотдача при свободном движении жидкости.
- •49.Общее представление о процессе кипения. Кризисы кипения.
- •50.Теплоотдача при плёночной и капельной конденсации.
- •51. Тепловое излучение. Основные понятия и определения
- •52. Основные законы теплового излучения.
- •53. Теплообмен излучения между параллельными пластинами и при наличии экрана
- •54.Теплообмен излучением между телами произвольно расположенными в пространстве. Угловые коэффициенты и их свойства
- •55. Классификация теплообменников
- •56. Основные положения теплоотсчёта рекуперативных аппаратов
39.Пути интенсификации теплопередачи.
И нтенсификация теплопередачи путем увеличения коэффициента теплоотдачи. Из уравнения теплопередачи следует, что при заданных размерах стенки и температурах жидкостей величиной, определяющей теплоотдачу, является k. Но поскольку теплопередача – явление сложное, то правильное решение можно найти на основе анализа частных составляющих, характеризующих процесс. Например, если мы имеем дело с плоской стенкой, для которой ,то при (что можно принять для тонких стенок с большим коэффициентом λ) . следует, что коэффициент теплопередачи не может быть больше самого малого α. При k/ стремиться к своему предельному значению α1. При коэффициент теплопередачи стремиться к . при α1<<α2 увеличение большего из коэффициентов теплопередачи (α2) практически не дает увеличения . Увеличение меньшего из коэффициентов теплоотдачи (α1) в 2 и 5 раз дает увеличение k' почти во столько же раз. при α1<<α2 увеличение k' возможно только за счет увеличения α1. Если α1≈α2 увеличение коэффициента теплопередачи возможно за счет увеличения любого из α.
Интенсификация теплопередачи за счет оребрения стенок
При передаче теплоты через цилиндрическую стенку термические сопротивления и определяются не только значениями коэффициентов теплоотдачи, но и размерами самих поверхностей. При передаче тепла через шаровую стенку влияние диаметров d1 и d2 оказывается еще сильнее, что видно из соотношений и . Такой же результат можно получить и для плоской стенки, если одну из поверхностей увеличить путем оребрения. и .Следует указать, что при использовании метода оребрения нужно руководствоваться следующими соображениями: если α1<<α2, то оребрять поверхность со стороны α1 следует до тех пор, пока не достигает значения . Дальнейшее увеличение поверхности F1 малоэффективно. Строгое аналитическое решение задачи о распространении теплоты в ребре связано со значительными трудностями. В основу решения поэтому кладут некоторые допущения, которые позволяют сравнительно простым путем получить нужный результат. Ниже рассмотрим метод решения задач о теплопроводности в ребрах простейших геометрических форм.
41.Дифферинциальные уравнения конвективного теплообмена: уравнения теплоотдачи, энергии, движения, неразрывности.
Из уравнения
следует, что плотность теплового потока в любой точке жидкости для каждого момента времени однозначно определяется, если известны поля температур, удельной энтальпии и скорости.
Связь между температурой и энтальпией может быть установлена следующим образом. Для реальной жидкости , и согласно понятию о полном дифференциале .
Отсюда .
При Cp=const
Температурное поле движущееся в жидкости определяется из уравнения энергии .
x, y, z – соответствующие скорости.
Поле скоростей, движущейся жидкости можно определить из уравнений движения, которые в векторной форме, записываются в виде:
.
Так как в уравнение движения, помимо входит еще неизвестная величина р, то система уравнений не является замкнутой. Необходимо добавить еще одно уравнение. Таким уравнением является дифференциальное уравнение сплошности (неразрывности).
(4.20)
Записав к этим уравнениям условия однозначности, которые дают математические описания всех частных особенностей данного процесса и решив эту систему получим значения температурного поля в движущейся жидкости, определим коэффициент теплоотдачи:
Зная ,
42.Критерии подобия креториальные уравнения.
В общем случае коэффициент теплоотдачи
Для того что бы переменных влияющих на процесс конвективного теплообмена эти размерные величины объединяют в безразмерные комплексу число которых значительно меньше размерных величин что позволяет упростить эти задачи.
Первый из этих безразмерных комплексов обозначают
и называют числом Нуссельта или безразмерным коэффициентом теплоотдачи. Число Нуссельта характеризует теплообмен на границе стенка – жидкость. В задачах конвективного теплообмена число Nu обычно является искомой величиной, поскольку в него входит определяемая величина α.
Безразмерный комплекс
называют числом Рейнольдса. Оно характеризует соотношение сил инерции и сил вязкости.
Безразмерный комплекс
называют числом Грасгофа. Оно характеризует подъемную силу, возникающую в жидкости вследствие разности плотностей.
Безразмерная величина представляет собой новую переменную, называемую числом Прандтля. Число Прандтля целиком составлено из физических параметров, и поэтому и само является физическим параметром. Его можно записать и в виде
Имеет смысл подобие температур и скоростей.
Используя эти критерии можно получить уравнение для определения коэффициента теплоотдачи