- •Вінниця, внту 2005
- •Рецензенти:
- •Є.С. Корженко, кандидат технічних наук, доцент
- •Передмова
- •1 Властивості ідеальних газів і газових сумішей
- •Приклади розв’язання задач
- •Зміна внутрішньої енергії газу в процесі, кДж
- •Задачі для самостійної роботи
- •2 Термодинамічні процеси ідеальних газів
- •2.1 Приклади розв’язання задач
- •Допустимий абсолютний тиск в балоні, бар, кПа
- •2.2 Задачі для самостійної роботи
- •3 Термодинамічні процеси з водяною парою
- •3.1 Приклади розв’язання задач
- •Розв’язування
- •Зміна ексергії, кДж/кг
- •Підведена теплота в процесі, кДж/кг
- •Кінцева ентропія в процесі, кДж/(кгк)
- •Теоретична робота пари в турбіні, кДж/кг
- •Через несправність парогенератора пара з такими параметрами постачатись не може. Але на тес є два джерела пари з параметрами:
- •Розв’язування
- •Показник адіабати в процесі с-5
- •3.2 Задачі для самостійної роботи
- •4 Термодинамічні процеси з вологим повітрям
- •4.1 Приклади розв’язання задач
- •4.2 Задачі для самостійної роботи
- •5 Термодинамічні процеси витікання газів і пари
- •5.1 Приклади розв’язання задач
- •Розв’язування
- •Теоретична потужність турбіни, мВт
- •Температура газів на виході з сопла, к
- •5.2 Задачі для самостійної підготовки
- •6 Стиск газів в компресорах
- •6.1 Приклади розв’язання задач
- •Розв’язування
- •Розв’язування Тиск повітря, що всмоктується компресором, бар
- •Розв’язування
- •6.2 Задачі для самостійної роботи
- •7 Цикли газотурбінних установок
- •7.1 Приклади розв’язання задач
- •Розв’язування
- •Розв’язування
- •7.2 Завдання для самостійної роботи
- •8 Цикли паротурбінних установок
- •8.1 Приклади розв’язання задач
- •Розв’язування
- •Розв’язування
- •Початковий тиск пари перед турбіною, кПа
- •Частка відбору пари з турбіни на рп
- •Ентальпія конденсату і конденсату відбірної пари, кДж/кг
- •Запишемо рівняння електричної потужності пту
- •З останнього рівняння визначаємо
- •Витрата пари на турбіну, кг/с
- •Термічний ккд теплофікаційного циклу
- •8.2 Завдання для самостійної роботи
- •9 Цикли двигунів внутрішнього згорання
- •9.1 Приклади розв’язання задач
- •Розв’язування
- •Розв’язування
- •9.2 Завдання для самостійної роботи
- •10 Цикли холодильних машин і теплонасосних установок
- •10.1 Приклади розв’язання задач
- •Питома ексергія підведеної теплоти, кДж/кг
- •Питома теплота, що відводиться з конденсатора
- •10.2 Задачі для самостійної роботи
- •Література
- •Додаток а Основні фізичні властивості деяких газів
- •Додаток б
- •Додаток в Інтерполяційні формули для обчислення масових і об’ємних теплоємностей деяких газів в межах 0 – 1250оС
- •Додаток г Значення теплоємності Ср води і водяної пари на нижній та верхній граничних кривих, кДж/(кг×к)
- •Додаток д
- •Навчальне видання
- •Навчальний посібник
- •21021, М. Вінниця, Хмельницьке шосе, 95, внту
Зміна внутрішньої енергії газу в процесі, кДж
ΔU=ΔM (Cmv\20∙ t2- Cmv\10 t1)=0,505(0,6539∙10-0,6552∙20) = -3,315.
Отже, внутрішня енергія кисню зменшується.
Задача1.1.2. Розрідження в газоході котельного агрегату, яке вимірюється U-подібним манометром дорівнює 120 мм.р.ст. Температура двоокису вуглецю в газоході зменшується на 240˚С, а швидкість збільшується на 8 м/с. Вважаючи процес ізобарним, визначити зміну кінетичної та внутрішньої енергії газів, відводжувану теплоту та роботу зміни об’єму, якщо витрата газу за нормальних умов складає 10800 м3/год, а барометричний тиск 735 мм.рт.ст., початкова температура і швидкість 400˚С та 6 м/с, відповідно.
Розв’язування
Значення атмосферного тиску, бар
Pатм = Pбар/750=735/750=0,98 або Pатм = 98 кПа.
Величина розрідження, кПа
Pроз= ρ∙g∙H =1000∙9,81∙0.12∙10-3 =1,177.
Абсолютний тиск в газоході, кПа
Pа=Pатм – Pроз =98 – 1,177=96,823.
Газова стала СО2 , кДж/(кгк)
R=8,314/μ=8,314/44=0,18895.
Густина газу за нормальних умов, кг/м3
ρн= ρн/(RTн)=101,3/(0,18895∙273)=1,9638.
Масова витрата газу, кг/с
M= Vн∙ρн/3600=10800∙1,9638/3600=5,89.
Зміна питомих об’ємів газу в газоході, кг/м3
Δν= ν2-ν1=(R∙T2/Pa– R∙T1/Pa)= R∙(T2–T1)/Pa =0,18895(200–400)/96,823=-0,39.
Зміна об’ємів газу в газоході, м3
ΔV=M∙Δν=5,89∙(-0,39)=-2,2988.
Робота зміни об’єму газу в процесі, кДж
Lv=∫Pdv=p∫dv=P(v2–v1)=P∙Δv=96,823∙(-2,2988)=-224,583.
Зміна кінетичної енергії газу, кДж
Δ Ек=М∙(С22– С12)∙10-3/2=5,89 (142–62)∙10-3/2=0,471.
Ізобарну мольну теплоємність газу для початкової та кінцевої температури СО2 визначаємо з додатка Б, кДж/(кмоль∙К)
μСр\400=48,866; μСр\200=43,695.
Масові ізобарні теплоємності газу, кДж/(кг∙к)
Срм\400= μСр\400 /μ=48,866/44=1,11.
Срм\200= μСр\200 /μ=43,695/44=0,933.
Масові ізохорні теплоємності газу, кДж/(кг∙к)
Сνм\400= Срм\400 /к=1,11/1,3=0,8538,
Сνм\200= Срм\200 /к=0,993/1,3=0,7639,
де к – коефіцієнт Пуассона для триатомних газів.
Відвожувана теплота, кДж
Q=M(Сpм\200∙t2 – Сpм\400∙t1)=5,89(0,993∙200 –1,11∙400) –1445,4.
Зміна внутрішньої енергії, кДж
ΔU=M(Сνм\200∙t2 – Сνм\400∙t1)=5,89(0,7639∙200–0,8538∙400)= –1214,67.
Перевіряємо баланс енергії, кДж
Q=ΔU+ Lν=-1214,67+(-224,58)=-1439,25.
Розбіжність складає 0,42%.
Задача 1.1.3 Поршневий компресор з циліндром діаметра D=140 мм і ходом поршня S=160 мм ізотермічно стискає повітря до п’ятикратного збільшення густини. Визначити відстань, яку долає поршень в процесі стиску, силу, яка діє на поршень, теоретичну потужність компресора, зміну ентропії та витрату охолодної води, якщо витрата повітря з початковими параметрами: Р1= 98 кПа, t1=27˚С складає W=1080 м3/год, а підігрів охолодної води Δtов=8˚С.
Розв’язування
Газова стала повітря, кДж/(кг∙к)
R=8,314/μ=8,314/28,96=0,287.
Густина повітря, кг/м3
ρ1= Р1/(RT1)=98/(0,287∙300)=1,1378.
Площа поршня, м2
f=π∙D2/4=0,785∙0,142=0,015386.
Об’єм газу під поршнем до стиску, м3
V1=f∙S=0,015386∙0,16=2,46∙10-3.
За законом Бойля-Маріотта для ізотермічного процесу справедливо
P2/P1=V1/V2=ρ2/ρ1, тоді кінцевий тиск повітря, кПа
Р2=Р1(ρ2/ρ1)=98∙5=490.
Об’єм повітря під поршнем після стиску, м3
V2=V1(ρ1/ρ2)= 2,46∙ 10-3/5=0,492∙ 10-3.
Відстань, яку долає поршень в процесі стиску, м
Хn= V2/f= 0,492∙10-3/0,015386=0,032.
Сила, яка діє на поршень, кН
F= P2∙f=490∙0,015386=7,539.
Масова витрата повітря, кг/с
М=W∙ρ2/3600=1080∙1,1378/3600=0,3413.
Питома робота в процесі ізотермічного стиску, кДж/кг
=RT∙ln(P1/P2)=0,287∙300∙ln(1/5)= –137,57.
Від’ємний знак вказує на витрачену роботу.
Теоретична потужність компресора, кВт
N=M∙l=0,3413∙137,57=47,295.
Для ізотермічного процесу N=Q, тоді витрата охолодної води дорівнюватиме, кг/с
Gов=Q/(CpΔtов)=47,295/(4,187∙8)=1,41.
Питома зміна ентропії,кДж/(кг∙К)
ΔS=q/T=l/T=-137,57/300=-0,4856.
Отже, в процесі стиску ентропія зменшується.
Задача 1.1.4 Потік продуктів згорання палива (димових газів) з витратою 10800 м3/год, об’ємний склад яких дорівнює, % :СО=2, СО2=18, Н2О=5, N2=75 підігріває живильну воду в економайзері від 105 до 200˚С. Нехтуючи тепловими втратами в економайзері і вважаючи процес нагріву води ізобарним, визначити витрату живильної води і характеристики суміші, якщо початкова і кінцева температура димових газів 600 і 300˚С, а тиск 0,0985 МПа.
Розв’язування
Позначимо компоненти суміші газів порядковими номерами. Об’ємні частки газової суміші
rCO=r1=CO/100=2/100=0,02;
rCO2=r2=CO2/100=18/100=0,18;
rH2O=r3=H2O/100=5/100=0,05;
rN2=r4=N2/100=75/100=0,75.
Уявна молекулярна маса суміші, кг/кмоль
μсм=r1∙μ1+r2∙μ2+r3∙μ3+r4∙μ4=0,02∙28+0,18∙44+0,05∙18+0,75∙28=30,42.
Газова стала суміші, кДж/(кг∙К)
Rсм=8,314/μсм=8,314/30,42=0,2733.
Густина димових газів на вході в економайзер, кг/м3
ρ1=Р/(Rсм Т1)=98,5/(0,2733∙873)=0,4128.
Масова витрата димових газів, кг/с
М=V∙ρ1/3600=10800∙0,4128/3600=12,385.
Масові частки суміші
g1=r1∙μ1/μсм=0,02∙28/30,42=0,01841;
g2=r2∙μ2/μсм=0,18∙44/30,42=0,2604;
g3=r3∙μ3/μсм=0,05∙18/30,42=0,0296;
g4=r4∙μ4/μсм=0,75∙28/30,42=0,6903.
Користуючись додатком Б, визначаємо ізобарні масові теплоємності компонентів суміші на вході в економайзер і на виході з нього, кДж/(кг∙К)
Cpm1\600=μ∙Cp1/μ1=32,406/28=1,157;
Cpm2\600=μ∙Cp2/μ2=52,459/44=1,192;
Cpm3\600=μ∙Cp3/μ3=39,667/18=2,2;
Cpm4\600=μ∙Cp4/μ4=31,779/28=1,135;
Cpm1\300=μ∙Cp1/μ1=30,258/28=1,08;
Cpm2\300=μ∙Cp2/μ2=46,522/44=1,057;
Cpm3\300=μ∙Cp3/μ3=36,04/18=2;
Cpm4\300=μ∙Cp4/μ4=29,816/28=1,064.
Ізобарні масові теплоємності суміші димових газів на вході в економайзер і на виході з нього, кДж/(кг∙К)
Cрсм=g1∙Cpm1\600+ g2∙Cpm2\600+ g3∙Cpm3\600+ g4∙Cpm4\600=
= 0,08141∙1,157+0,2604∙1,192+0,0296∙2,2+0,6903∙1,135=1,179;
Cрсм= g1∙Cpm1\300+ g2∙Cpm2\300+ g3∙Cpm3\300+ g4∙Cpm4\300=
= 0,01841∙1,08+0,2604∙1,057+0,0296∙2+0,6903∙1,064=1,088.
Теплова потужність, яку віддають димові гази в економайзері, кВт
Q=M(Cрсм∙t1-Cрсм∙t2)=12,385(1,179∙600-1,088∙300)=4718,685.
Ентальпії живильної води на вході в економайзер і на виході з нього визначаємо з додатка Д, кДж/кг
h1=440.2; h2=943,7.
Витрати живильної води з рівняння теплового балансу економайзера, кг/с
Gв=Q/( h2-h1)=4718,685/(943,7-440,2)=9,3717
або Gв=93717∙3,6=33,738 т/год.
Задача 1.1.5 Об’ємні частки продуктів згорання палива в камері згорання газотурбінної установки (ГТУ) складають: rСО2=0,16, rО2=0,05, rН2О=0,05, rN2=0,74. Температура димових газів в камері дорівнює 1900˚С. За паспортними даними ГТУ температура газів, які надходять в газову турбіну не повинна перевищувати 900˚С. Тому продукти згорання охолоджуються потоком повітря із компресора ГТУ з температурою 200˚С. Визначити об’ємну витрату повітря і об’ємний склад утвореної газоповітряної суміші, якщо об’ємна витрата продуктів згорання дорівнює 19800 м3/год.
Розв’язування
Позначивши як і в попередній задачі компоненти продуктів згорання порядковими номерами, визначемо уявну молекулярну масу продуктів згорання, кг/(кмоль)
μпз=r1∙μ1+r2∙μ2+r3∙μ3+r4∙μ4=0,16∙44+0,05∙32+0,05∙18+0,74∙28=30,26.
Масові частки компонентів продуктів згорання:
g1=r1∙μ1/μпз=0,16∙44/30,26=0,2326;
g2=r2∙μ2/μпз=0,05∙32/30,26=0,05287;
g3=r3∙μ3/μпз=0,05∙18/30,26=0,02974;
g4=r4∙μ4/μпз=0,74∙28/30,26=0,6847.
Користуючись додатком Б, за аналогією із задачею 1.4 визначаємо ізобарні масові теплоємності компонентів продуктів згорання для t=1900 і t=900˚С, кДж/(кг∙К)
Cpm1\1900=60,486/44=1,3747; Cpm1\900=55,96/44=1,272;
Cpm2\1900=38,18/32=1,193; Cpm2\900=35,588/32=1,112;
Cpm3\1900=52,384/18=2,91; Cpm3\900=43,519/18=2,417;
Cpm4\1900=36,07/28=1,288; Cpm4\900=33,461/28=1,23.
Різниця ентальпій компонентів продуктів згорання в процесі охолодження, кДж/кг
Δh1=Cpm1\1900∙1900-Cpm1\900∙900=1,3747∙1900-1,272∙900=1467,13;
Δh2=Cpm2\1900∙1900-Cpm2\900∙900=1,193∙1900-1,112∙900=1265,9;
Δh3=Cpm3\1900∙1900-Cpm3\900∙900=2,91∙1900-2,417∙900=3353,7;
Δh4=Cpm4\1900∙1900-Cpm4\900∙900=1,288∙1900-1,23∙900=1340,2.
Зміна ентальпії пордуктів згорання, кДж/кг
Δhпз=g1∙Δh1+g2∙Δh2+g3∙Δh3+g4∙Δh4=0,2326∙1467,13+
+0,05287 1265,9+0,02974∙3353,7+0,6847∙1340,2=1425,55.
Ізобарні масові теплоємності повітря для t=900˚С і t=200˚С, відповідно, кДж/(кг∙К)
Cpm\900=33,907/28,96=1,17; Cpm\200=29,68/28,96=1,024.
Зміна ентальпії повітря в процесі змішування, кДж/кг
Δhпв=Cpm\900∙900-Cpm\200∙200=1,17∙900-1,024∙200=848,2.
Позначивши масову частку продуктів згорання в газоповітряній суміші через gr , запишемо рівняння теплового балансу
gr∙Δhпз=(1-gr)∙Δhпв , або gr∙1425,55=(1-gr)∙848,2
звідки gr=0,373; gпв=1-gr=1-0,373=0,627.
Обчислюємо значення
∑ gі/μі=gпв/μпв+gr/μпз=0,627/28,96+0,373/30,26=0,034.
Об’ємні частки газоповітряної суміші
rпз=(gпз/μпз)/(∑ gі/μі)=(0,373/30,26)/0,034=0,3625.
rпв=1-rпз=1-0,3625=0,6375.
Уявна молекулярна маса газоповітряної суміші, кг/кмоль
μгпс=rпз∙μпз+rпв∙μпв=0,3625∙30,26+0,6375∙28,96=29,43.
Газова стала повітряної суміші, кДж/(кг∙К)
Rгпс=8,314/ μгпс=8,314/29,43=0,2825.
Об’ємні частки продуктів згорання в газоповітряній суміші
rCO2=r1∙rпз=0,16∙0,3625=0,058;
rO2=r2∙rпз=0,05∙0,3625=0,08125;
rН2О=r3∙rпз=0,05∙0,3625=0,08125;
rN2=r4∙rпз=0,74∙0,3625=0,26825.
Об’ємна витрата газоповітряної суміші, м3/год
Vгпс=Vпз/rпз=19800/0,3625=54620,89.
Об’ємна витрата повітря на охолодження продуктів згорання, м3/год
Vпв=Vгпс-Vпз=54620,93-19800=34820,89.