- •Десульфурация металла
- •Основные этапы развития сталеплавильного производства
- •2. Общая характеристика сталеплавильных процессов
- •3. Основы теории окислителбной плавки
- •3.1. Питание сталеплавильной ванны кислородом
- •3.2. Реакция окисления углерода
- •3.3. Реакция окисления кремния
- •3.4. Реакция окисления марганца
- •3.5. Окисление фосфора
- •3.6. Десульфурация металла
- •3.7. Шлакообразование
- •3.8. Раскисление стали
- •3.9. Классификация марок стали
- •3.10. Маркировка сталей за рубежом
- •4. Конвертерные процессы выплавки стали
- •4.1. Общая характеристика конвертерных процессов
- •4.2. Кислородно - конвертерный процесс
- •4.2.1. Конструкция кислородного конвертера
- •4.2.2. Продувочные устройства кислородных конвертеров
- •4.2.3. Система подачи сыпучих материалов
- •4.2.4. Газоотводящий тракт
- •4.3. Технология кислородно-конвертерной плавки
- •4.3.1. Дутьевой режим кислородно-конвертерной плавки
- •4.3.2. Шлакообразовние
- •4.3.3. Плавление лома
- •5. Кислородно-конвертерные процессы с донным и комбинированным дутьем
- •5.1. Конструкция конвертера донного дутья
- •5.2. Особенности процесса выплавки стали с донным дутьем
- •6. Мартеновский процесс
- •6.1. Конструкция мартеновской печи
- •6.2. Разновидности мартеновского процесса
- •6.3. Технология мартеновской плавки
- •6.4. Интенсификация мартеновского процесса
- •6.5. Выплавка стали в двухванных печах
- •7. Внепечная обработка
- •7.1. Обработка металла вакуумом
- •7.1.1. Удаление кислорода и обезуглероживание металла
- •7.1.2. Дегазация металла
- •7.1.3. Снижение содержания неметаллических включений
- •Вакуумная дисцилляция
- •Современные способы вакуумирования стали
- •7.2. Обработка металла в ковше инертными газами
- •Устройства для подачи газа в сталь
- •Результаты обработки металла нейтральными газами
- •Варианты совершения обработки металла аргоном в ковшах
- •Аргонно – кислородная продувка
- •Обработка металла синтетическим шлаком
- •Обработка шлака в ковше твердыми шлакообразующими смесями и порошкообразными материалами
- •Дефосфорация металла
- •Десульфурация металла
- •Науглероживание, азотация и легирование стали
- •Особенности рафинирования стали кальцием, магнием и рзм
- •Введение материалов в жидкую сталь в оболочке
- •Комплексное внепечное рафинирование стали
- •Перемешивание металла в ковше
- •Отделение шлака от металла
- •Флотация и фильтрация неметаллических включений
3. Основы теории окислителбной плавки
3.1. Питание сталеплавильной ванны кислородом
Выплавка стали в мартеновских печах осуществляется за счет сжигания топлива в потоке воздуха. В атмосфере рабочего пространства при этом присутствуют СО2, Н2О, О2. Эти же газы находятся в атмосфере электродуговых печей. В конвертерных процессах чугун продувают воздухом или технически чистым кислородом. Т.е. во всех случаях атмосфера в сталеплавильных агрегатах окислительная; парциальное давление кислорода в зависимости от типа процесса колеблется от 20 до 100 КПа, а равновесное с металлом (с растворенным в металле кислородом) составляет 10 -3…10 – 5 Па. Т.е. имеется значительный окислительный потенциал, благодаря чему процесс поступления кислорода в металл и его расходование на окисление примесей идет непрерывно.
Из атмосферы мартеновской печи поступает до 30 кг кислорода на тонну стали, из атмосферы кислородного конвертера – до 80 кг.
Переход кислорода из газовой фазы в металл может осуществляться по нескольким схемам:
1. Путем непосредственного контакта металла с атмосферой при продувке ванны воздухом или кислородом.
2. С помощью корольков (капель) металла, образующихся всегда в больших количествах, как при кипении, так и при продувки ванны. При этом корольки взаимодействуют и с атмосферой, и со шлаками.
3. Кислород из атмосферы может поступать в металл через шлак в несколько этапов:
- взаимодействие окислительного газа с оксидом железа на поверхности шлака по реакции:
(3.1)
- транспортировка образовавшегося оксида на границу шлак – металл и взаимодействие его с железом по реакции:
(Fe2O3) + [ Fe ] → 3(FeO) (3.2)
растворение части (FeO) в металле по реакции:
(FeO) → [ Fe] + [ O ] (3.3)
Растворившийся в металле кислород участвует в окислении примесей в объеме металла, а оставшаяся в шлаке часть (FeO) может расходоваться на ркисление примесей на границе шлак – металл или участвовать в переносе кислорода по описанной схеме.
4. Важная роль в питании ванны кислородом принадлежит твердым окислителям, которые вносятся в агрегат во время загрузки шихты и по ходу плавки.
3.2. Реакция окисления углерода
Основная составляющая шихты при выплавке стали – чугун – содержит в среднем 4%. В готовой стали содеожание углерода в большинстве случаев исчисляется десятыми долями процента, поэтому скорость окисления углерода определяет продолжительность плавки, и эту реакцию считают главной реакцией сталеплавильных процессов.
Углерод является основным потребителем кислорода. Установлено, что окисление углерода происходит в объеме металла по реакциям:
[ C ] + [ O ] = { CO } (3.4)
[ C ] + 2 [ O ] = { CO2 } (3.5)
Вторая реакция протекает при концентрациях углерода менее 0,05%, поэтому не будем ее рассматривать.
Объем выделяющихся газов многократно превышает объем металла, т.к. окисление 1кг углерода сопровождается образованием более 10м3 СО при температуре 1500˚С. Это обеспечивает интенсивное перемешивание металла и шлака и ускоряет массообменные процессы. В мартеновском же и электросталеплавильном процессах это обеспечивает нагрев металла и усреднение его температуры по всему объему ванны. При отсутствии перемешивания вряд ли была возможна выплавка стали на подине мартеновской или какой-либо иной печи.
Кроме того, углерод является важным источником тепла. Например, в кислородно-конвертерном процессе при окислении углерода выделяется до 25% тепла в приходной части теплового баланса.
Константу равновесия реакции (3.4) с достаточной для практических целей точностью можно записать в таком виде:
Кс = (3.6)
Установлено, что при температуре сталеплавильных процессов произведение величин в знаменателе этого выражения является постоянной величиной
[ C ] [ O ] = 0,0025. (3.7)
Учитывая, что при выходе на поверхность металла давление СО в пузыре равно атмосферному Рсо = 1ат, выражение (3.6) записывают в виде
Кс = (3.8)
Тогда, с учетом (3.7) Кс = 400.
Уравнение (3.7) используют для определения соотношений концентраций углерода и кислорода в железе в состоянии равновесия при температуре сталеплавильных процессов.
В реальных условиях для протекания реакции обезуглероживания необходим некоторый избыток кислорода, что и наблюдается в действительности (рис. 3.1).
Из рассмотрения этой зависимости следует, что концентрация кислорода в металле контролируется углеродом и понижается с повышением концентрации углерода.
Окисление углерода может идти и на границах металла со шлаком и с газовой фазой соответственно по реакциям
[C] + (FeО) = {CO} + [Fe]
[C] + ½{O2} = {CO}
Рис 3.1 Зависимость между содержанием [С] и [О] в металле для равновесных и действительных условий мартеновской ванны.
Важным в практическом отношении является вопрос о скорости окисления углерода, т.к. от этого зависит производительность агрегата.
Термодинамический анализ реакций окисления углерода показывает, что с увеличением температуры создаются более благоприятные условия для их протекания.
Минимальная температура перегрева металла над температурой ликвидус сплава составляет 30…- 40˚С, и задача сталевара состоит в том, чтобы плавку вести горячо, обеспечивая тем самым сокращение длительности плавки.
Скорость окисления зависит от содержания углерода двояко: в области высоких концентраций ([C] > 0,1…0,2%) при постоянной скорости поступления кислорода она остается неизменной, а при меньших концентрациях падает. Указанный диапазон концентраций называют критическим, т.к. происходит изменение лимитирующего звена реакции: в области высоких концентраций скорость реакции контролируется доставкой кислорода в зону реакции, в области меньших концентраций лимитирующим звеном становится массоперенос углерода. Естественно, что с увеличением скорости подвода кислорода в зону реакции скорость окисления растет, одновременно увеличивается и критическая концентрация углерода (рис. 3.2)
Рис. 3.2 Зависимость скорости выгорания углерода от его концентрации в металле при различной интенсивности продувки ванны 900 т мартеновской печи кислородом, м3/ч:
1,2,3,4,5 – интенсивность доставки кислорода.