Методички / Курс деталей машин
.pdf1 |
|
1 |
|
1 |
|
2cosδ |
1 |
|
2cosδ |
2 |
|
2 |
|
cosδ |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cosδ1 |
|
|
. |
|||
|
1 |
2 |
dm1 sin |
dm2 sin |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
dm1 sin |
|
u |
|
|
Учитывая связь тригонометрических функций, находят:
cosδ2 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
; |
|
|
|
|
(15.28) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
tg2 δ |
2 |
1 |
u2 1 |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
cosδ1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
u |
|
|
. |
(15.29) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
tg2 δ1 1 |
|
|
|
1 |
|
1 |
u2 |
1 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
u2 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
После подстановки и преобразований:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
1 |
|
1 |
2 |
|
u |
2 |
1 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
. (15.30) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
dm1 sin |
u2 1 |
|
u u2 1 |
|
dm1 sin |
|
|
|
u |
|
|
После преобразований формула Герца примет вид, аналогичный формуле
(14.33) для цилиндрических зубчатых передач:
|
|
Z |
|
|
|
|
|
F K |
H |
|
u2 1 |
|
|
|
|
Z |
|
Z |
|
t |
|
, |
(15.31) |
||||
H |
H |
M |
|
|
u H |
||||||||
|
|
|
|
b dm1 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где H – опытный коэффициент; для прямозубых передач H = 0,85; для непрямозубых колес его определяют по эмпирическим формулам [11]; в среднем нагрузочная способность передач с круговыми зубьями в 1,4…1,5 раза выше прямозубых. После подстановки численных данных и упрощений формула (15.31)
примет форму, удобную для проверочного расчёта:
H |
|
2120 |
|
uT2 KH |
H . |
(15.32) |
||||||
|
de2 H |
|||||||||||
|
|
de2 |
|
|
|
|
|
|
||||
Для проектного расчёта формулу (15.32) решают относительно de2 : |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
de2 165 3 |
u T2 |
KH |
. |
(15.33) |
||||||
|
|
[ |
H |
]2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
Величину de2 округляют до стандартной по ГОСТ 12289 или по ГОСТ 6636 (прил. 15).
Б) Изгибная прочность. Расчёт ведут по формуле, соответствующей
цилиндрической передаче: |
|
F1 = YF1Ft KF KFν/( F·bmm) ≤ [ F] , |
(15.34) |
где F – коэффициент, учитывающий особенности передач; для прямо-
зубых колес F = 0,85; для непрямозубых определяют по [9];
YF – коэффициент формы зуба, определяемый по биэквивалентному числу зубьев.
Пример 15.1. Рассчитать прямозубую коническую зубчатую передачу по следующим исходным данным: мощности на валах: Р1 = 7 кВт, Р2 = 6,65 кВт,
частоты вращения валов: n1 = 480 об/мин, n2 = 152 об/мин. Недостающими данными задаться.
Решение.
Вычерчиваем кинематическую схему передачи (рис. 15. 9).
Рис. 15. 9. Кинематическая схема конической передачи
Принимаем материал шестерни сталь 30ХГС, термообработка – закалка,
твёрдость 45…55HRC, колеса – сталь 40ХН, термообработка – улучшение,
средняя твёрдость 250HB [9]. Допускаемые контактные напряжения шестерни и колеса принимаем по примеру 14.1: н = 627 МПа, F 1 277,8МПа,
F 2 257,1МПа.
Крутящий момент на валу колеса: Т2 = 9550·6,65/152 = 417,8 Н·м.
Передаточное число u = 480/152 = 3,16.
Принимаем 7-ю степень точности изготовления колёс. Коэффициенты нагрузки принимаем по 8-й степени точности для цилиндрических колёс:
концентрации нагрузки KH = 1,3; динамической нагрузки Kυ = 1,05. Внешний
делительный диаметр колеса из расчёта на контактную выносливость:
de2 165 3 3,16 417,8 103 1,3 1,05 289мм. 6272 0,85
Принимаем de2 = 290 мм по ГОСТ 6636. Принимаем z1 25 (рекомендуется z1 18...32 ). Число зубьев колеса z2 z1 u 25 3,16 79. Внешний окружной модуль
mte de2 / z2 290/ 79 3,67мм.
Углы при вершинах делительных конусов шестерни и колеса:
δ1 arctg(1/ u) arctg(1/ 3,16) 17,56 17 34 ;
δ2 90 δ1 90 17,56 72,44 72 26 .
Внешний делительный диаметр шестерни:
de1 me z1 3,67 25 91,75мм.
Внешнее конусное расстояние:
Re de2 /(2sinδ2 ) 290/(2 sin 72,44 ) 152,09мм.
Ширина венцов b = KbeRe = 0,285·152,09 = 43,3 мм. Принимаем b 45мм. по ГОСТ 6636.
Среднее конусное расстояние:
Rm Re b / 2 152,09 45/ 2 129,59мм.
Средний модуль:
mm me bsinδ1 / z1 3,67 45 sin17,56/ 25 3,13мм.
Средние делительные диаметры:
dm1 mm z1 3,13 25 78,25мм;dm2 3,13 79 247,27мм.
Диаметры вершин:
dae1 me1(z1 2cosδ1) 3,67 (25 2 cos17,56 ) 98,75мм; dae2 me (z2 2cosδ2 ) 3,67 (79 2cos72,44 ) 292,14 мм.
Диаметры впадин:
d fe1 me (z1 2,4cosδ1) 3,67 (25 2,4cos17,56 ) 83,35мм; d fe2 me (z2 2,4cosδ2 ) 3,67 (79 2,4cos72,44 ) 287,28мм.
Углы головок и ножек для формы 1:
θa arctg(me / Re ) arctg(3,67 /152,09) 1,38 123 ;
θ f arctg(1,2 me / Re ) arctg(1,2 3,67/152,09) 1,66 1 40 .
Углы конусов вершин и впадин:
δa1 δ1 θa 1734 123 1857 ;
δa2 δ2 θa 7226 123 7349 ;
δf 1 δ1 θ f 17 34 1 40 15 54 ;
δf 2 δ2 θ f 72 26 1 40 70 46 .
Окружная скорость колёс υ = dm1n1/60000 = π·78,25·480/60000 = 1,97 м/с.
Уточняем коэффициенты нагрузки для 8-й степени точности: KH = 1,24;
Kυ = 1,05. Коэффициент H = 0,85. Рабочее контактное напряжение:
|
|
|
2120 |
|
3,16 417,8 103 1,24 1,05 |
610МПа [627]. |
H |
|
|
||||
|
290 |
|
290 0,85 |
|||
|
|
|
Вывод. Контактная прочность достаточна.
Окружное усилие в зацеплении:
F |
2 T2 |
|
2 417,8 103 |
846Н. |
|
|
|||
t |
dm2 |
247,27 |
|
|
|
|
|||
Радиальное усилие Fr1 = Fa2 = Ft·tg ·cosδ1 |
= 846·tg20º·cos17,56º = 276 Н. |
Осевое усилие Fa1 = Fr2 = Ft·tg ·sinδ1 = 846·tg20 º·sin 17,56º = 93 Н.
Эквивалентные числа зубьев и коэффициенты формы зуба: zv1 z1 / cosδ1 25/ cos17,56 26,2;YF1 3,86; zv2 79/ cos72,44 262;YF 2 3,60.
Рабочее изгибное напряжение шестерни при коэффициентах нагрузки: KF
= 1,4; KFv = 1,2:
F1 = 3,86·846·1,4·1,2/(0,85·45·3,13) = 45,8 МПа < [277,8].
Рабочее изгибное напряжение колеса:
F2 = F1 YF2/ YF1 = 45,8·3,6/3,86 = 42,7 МПа < [257,1].
Вывод. Изгибная прочность достаточна.
Вопросы для самоподготовки
1.Каково отличие процесса зацепления конических передач от цилин-
дрических?
2.Что общего в коническом зацеплении и цилиндрическом?
3.Как определяются углы при вершинах конусов?
4.Как определяются эквивалентные и биэквивалентные параметры конических колёс?
5.Перечислите модули конических колёс.
6.Каковы особенности определения усилий в коническом зацеплении?
7.Каковы особенности расчёта конических передач?
Вопросы, выносимые на экзамен
1.Конические зубчатые передачи. Геометрия колёс и зацепления.
2.Конические зубчатые передачи. Кинематические зависимости.
Эквивалентные и биэквивалентные колеса.
3.Особенности расчёта конических зубчатых передач по контактным и изгибным напряжениям.
Экзаменационные задачи
Задача №28
Рассчитать и округлить по стандарту внешний делительный диаметр
конического колеса. Вычертить кинематическую схему передачи.
Наименование параметра |
|
|
Вариант |
|
|
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
||
|
|||||||
Мощность Р1, кВт |
13 |
25 |
17 |
30 |
8 |
40 |
|
Частота вращения n1, об/мин |
960 |
1440 |
2880 |
2925 |
960 |
1470 |
|
n2, об/мин |
450 |
650 |
1000 |
730 |
384 |
230 |
|
Окружная скорость υ, м/с |
3 |
4 |
5 |
10 |
4 |
7 |
|
Допускаемое контактное напряжение [ Н], МПа |
420 |
680 |
1000 |
900 |
650 |
1000 |
|
Угол наклона , град |
0 |
35 |
10 |
15 |
0 |
30 |
Примечание. Недостающими данными задаться.
Задача №29
Рассчитать геометрические параметры конической прямозубой зубчатой передачи: средний модуль mtm, число зубьев колеса z2, ширину венца b, углы при вершинах конусов δ1 и δ2, диаметры делительные: средние — dm1 и dm2 и
внешние — de1 и de2. Привести чертёж передачи.
Наименование параметра |
|
|
Вариант |
|
|
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
||
|
|||||||
Внешний окружной модуль mte, мм |
5 |
4 |
6 |
3 |
8 |
10 |
|
Передаточное число u |
2 |
2.5 |
3 |
2.8 |
4 |
5 |
|
Число зубьев шестерни z1 |
18 |
20 |
22 |
24 |
20 |
18 |
Примечания. 1. Недостающими данными задаться. 2. Внешний модуль корректировать с точностью до сотых после расчёта и округления de2.
Задача №30
Определить усилия в зацеплении конической зубчатой передачи. Показать усилия на эскизе зацепления. Угол зацепления w = 20 .
Наименование параметра |
|
|
Вариант |
|
|
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
||
|
|||||||
Мощность Р1, кВт |
5 |
7 |
9 |
11 |
15 |
18 |
|
Частота вращения n1, об/мин |
150 |
200 |
250 |
300 |
400 |
500 |
|
Передаточное число u |
2 |
2,5 |
3 |
4 |
4,5 |
5 |
|
Средний делительный диаметр dm1, мм |
35 |
45 |
60 |
80 |
95 |
110 |
|
Угол наклона , град |
0 |
35 |
0 |
30 |
0 |
0 |
Примечание. Недостающими данными задаться.
Лекция №16
Тема 16: Червячные передачи
16.1. Общие сведения
Червячная передача относится к передачам зацеплением со скрещивающимися осями валов. Угол скрещивания обычно равен 90 . Возможны и другие углы, отличные от 90 , однако такие передачи применяют редко.
Движение в червячных передачах преобразуется по принципу винтовой пары.
Червячную передачу можно получить из передачи винт–гайка, разрезав гайку осевой плоскостью, согнув её половину в дугу и дополнив дугу до окружности.
Видоизмененная гайка c зубьями особой дуговой формы называется червячным колесом, а винт – червяком. По форме поверхности, на которой нарезана резьба,
различают передачи:
–червячные с цилиндрическим червяком (рис. 16.1);
–глобоидные с глобоидным червяком (рис. 16.2).
Рис. 16.1. Червячная передача |
Рис. 16.2. Глобоидная передача |
Наиболее распространены цилиндрические червяки по ГОСТ 18498. Червяк,
торцовым профилем которого является архимедова спираль (рис. 16.3, а, б),
называют архимедовым и обозначают буквами ZA. В осевом сечении он имеет трапецеидальный профиль и представляет собой обычный винт с углом профиля
2 = 40 . Его можно нарезать на токарных или резьбофрезерных станках.
а) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в) |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
ZA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эвольвента |
|
|
Спираль |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Архимеда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 16.3. Профили архимедова и эвольвентного червяков
Исследования показали, что работоспособность червячной передачи повышается с уменьшением шероховатости и повышением твёрдости поверхности червяка. Это достигается шлифованием и полированием, однако для шлифования архимедовых червяков требуются специальные шлифовальные круги фасонного профиля, что затрудняет обработку и снижает точность изготовления.
Поэтому архимедовы червяки изготавливают, в основном, с нешлифованными витками при Н 350НВ. Для высокотвердых шлифуемых витков (Н > 45 HRC)
применяют эвольвентные червяки.
Эвольвентный червяк ZI (рис. 16.3, б, в) в осевом сечении имеет выпуклый профиль, а в торцовом сечении – эвольвентный. Он представляет собой косозубое зубчатое колесо с очень большим углом наклона и малым числом зубьев (равным числу витков). Основное преимущество эвольвентных червяков – возможность шлифования витков плоской стороной круга. Однако для этого требуются специальные червячно–шлифовальные станки. Эвольвентные червяки широко применяются в экономически развитых странах.
Конволютный червяк ZN в осевом сечении очерчен выпуклым профилем, а
внормальном сечении к винтовой линии – прямолинейным. Используется редко.
16.2.Оценка и применение
Достоинства:
1) возможность получения больших передаточных отношений в одной паре; u = 10…60 (100);
2)плавность и бесшумность работы;
3)повышенная кинематическая точность;
4)возможность самоторможения.
Недостатки:
1)низкий КПД;
2)повышенный износ и склонность к заеданию;
3)необходимость применения дорогих антифрикционных материалов;
4)повышенные требования к точности сборки.
Червячные передачи сложнее и дороже зубчатых и их применяют при необходимости передачи нагрузки между скрещивающимися валами, а также в делительных устройствах, где необходимы большие передаточные отношения и высокая кинематическая точность. Червячные передачи применяют в грузо-
подъёмных машинах, станкостроении, автомобилестроении и других машинах. В
частности, в путевых машинах червячно-винтовые передачи используют в механизмах раскрытия крыльев стругов и дозаторов.
Червячные передачи используют в стрелоподъёмных лебёдках автокранов, в
механизмах поворота отвала автогрейдеров, в механизмах подъёма электробалластёров и машины ВПО-3000. Мощность червячных передач обычно не превышает 50…60 кВт. При больших мощностях потери на трение в передаче столь существенны, что её применение становится экономически нецелесообразным.
16.3. Оценка и применение глобоидной передачи
Достоинства:
1)повышенная нагрузочная способность (в 1,5 раза выше червячной) за счёт одновременного зацепления 4…7 зубьев;
2)более высокий КПД за счет благоприятного расположения контактных
линий;