2.Проверить геометрическую неизменяемость системы.
3.Построить восемь линий влияния:
а) линию влияния реакции крайней левой опоры; б) линию влияния реакции средней опоры;
в) три линии влияния изгибающего момента и три линии влияния поперечной силы, возникающих в исследуемых сечениях (см. последний столбец дтабл. 11.1).
Построение линий влияния следует сопровождать краткими по яснениями и необходимыми расчетными схемами.
4. Аналитически вычислить величину реакции крайней левой опоры, поперечной силы и изгибающего момента в исследуемом сечении первой балки, а также построить эпюры М и Q для этой балки.
5. С помощью линий влияния, построенных согласно п. 3, про верить реакцию, поперечную силу и изгибающий момент, по
лученные аналитически по п. 4. |
|
6. По величине |
для первой балки подобрать |
из условия |
прочности двутавровое сечение балки по ГОСТ 8239-72, |
= 200 МПа |
(сталь). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 11.1 |
Н омер Схема |
|
|
|
|
а |
|
Иссле |
строки |
(рис. |
А> |
h> |
А, |
и, |
Я, |
дуемые |
|
11.1) |
м |
м |
м |
м |
|
кН /м |
сечения |
1 |
1 |
16 |
15 |
7 |
14 |
0.5 |
14 |
3-12-21 |
2 |
2 |
18 |
14 |
8 |
13 |
0.6 |
14 |
4-16-17 |
3 |
3 |
20 |
13 |
9 |
12 |
0,7 |
13 |
3-11-16 |
4 |
4 |
22 |
12 |
10 |
11 |
0.6 |
13 |
4-12-22 |
5 |
5 |
15 |
11 |
11 |
10 |
0.5 |
12 |
3-6-17 |
б |
6 |
18 |
10 |
12 |
9 |
0,6 |
12 |
4-7-16 |
7 |
7 |
16 |
9 |
13 |
8 |
0.5 |
11 |
•3-11-17 |
8 |
8 |
20 |
8 |
14 |
7 |
0,6 |
11 |
4-7-12 |
9 |
9 |
20 |
7 |
15 |
6 |
0Т7 |
10 |
3-16-22 |
0 |
0 |
15 |
6 |
16 |
5 |
0,5 |
10 |
4-1-21 |
|
е |
д |
г |
а |
в |
б |
а |
д |
С е м е й с т в о з а д а ч № 2 Р а с ч е т м н о г о п р о л е т н ы х с т а т и ч е с к и о п р е д е л и м ы х бал о к
м а т р и ч н ы м м е т о д о м
Для статически определимой многопролетной балки (рис. 11.2) требуется:
1.Вычертить в масштабе схему балки и указать размеры пролетов
вметрах.
2.Проверить геометрическую неизменяемость системы.
т |
Т |
|
1 |
ПШШТ7ШТШ1ТГТ |
© |
|
- |
к |
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1НШ Ш Ш Ш 1Ш 1Г |
V |
|
|
|
© |
|
к |
|
тЯг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* Г * X |
* - |
i ! _ |
± |
X® |
|
|
|
|
iiirririm mim rj |
± X© |
|
|
ч |
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
- Д О Н Ш Ш ^ © |
1ПТШ1 |
|
|
|
|
7 |
7 |
^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J i . |
X |
|
|
|
© |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 - |
J |
1 |
|
* и ь — |
|
|
|
■ к |
© |
и |
|
|
|
W |
|
|
|
|
|
|
1!ШГ!!!Ш!!ВНГШ!!?!!!!!Г.1 |
|
1Р |
|
|
|
|
|
|
|
П |
|
|
|
|
|
X |
|
|
х |
- 1 ® |
|
ддшп |
А —а ш |
-о— вит |
© |
~ |
|
г |
7 |
7 Г |
■ |
i ; |
|
|
|
|
|
|
|
д |
_ I _ д . |
|
|
t |
2 |
J |
4 . f S |
7 |
9 |
9 |
W |
|
Рис. 11.2
3. Заменить распределенную нагрузку силами, сосредоточен ными в узлах деления балки на панели и составить вектор наг грузки.
4.Составить матрицу влияния моментов для всех десяти сечений, отмеченных на схеме (использовать единичные эпюры).
5.Получить матрицу влияния поперечных сил для всех панелей балки.
6.Получить с помощью матриц влияния векторы изгибающих моментов и поперечных сил от нагрузки, преобразованной по п.З.
7.Построить эпюры изгибающих моментов и поперечных сил от заданной нагрузки.
8.С помощью матриц влияния построить линию влияния изги бающего момента в сечении т.
9.Загрузить эту линию влияния заданной нагрузкой и со поставить полученное значение момента с величиной, по лученной в п. 6.
|
|
|
|
|
|
Таблица 11.2 |
|
Номер |
Схема |
Д лина |
Р, |
4. |
Исследуемое |
|
панели |
сечение, |
|
строки |
(рис. 11.1) |
кН |
кН /м |
|
</, м |
м |
|
|
|
|
|
|
1 |
5 |
3 |
|
7 |
4 |
|
2 |
4 |
4 |
|
8 |
2 |
|
3 |
1 |
3 |
|
9 |
2 |
|
4 |
2 |
4 |
|
10 |
10 |
|
5 |
3 |
3 |
|
11 |
2 |
|
6 |
6 |
4 |
|
12 |
1 |
|
7 |
8 |
3 |
|
13 |
5 |
|
8 |
9 |
4 |
|
14 |
3 |
|
9 |
0 |
3 |
|
15 |
9 |
|
0 |
7 |
4 |
|
16 |
1 |
|
|
е |
а |
в |
д |
е |
|
|
С е м е й с т в а з а д а ч № 3 , 4 |
|
|
|
Р а с ч е т т р е х ш а р н н р н о й |
арки или |
рамы |
Для трехшарнирной арки или рамы (рис. 11.3) требуется:
1.Определить аналитически опорные реакции, поперечную и продольную силы, изгибающий момент в сечении к (с координатой Zfd от заданной нагрузки.
2.Построить линии влияния изгибающего момента М%, попе
речной Qx и продольной Nx сил в сечении к.
3. Вычислить величины Мх, Qx и ТУдг от заданной нагрузки по линиям влияния и сравнить их с полученными в п. 1 задания.
Исходные данные взять из табл. 11.3.
Продолжение табл. 11.3
|
Н о |
Схе |
/, |
/ _ * |
IL |
|
а |
9, |
|
|
|
|
мер |
ма |
Р |
толь |
кН /м |
«1 |
“г |
“3 |
|
|
|
строки |
(рис. |
м |
1 ~ 1 |
1 |
|
ко для |
|
|
|
11.3) |
|
|
|
рам |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
2 |
22 |
0,5 |
0Т25 |
1,8 |
0,50 |
8 |
0,50 |
0,25 |
1,00 |
|
5 |
1 |
24 |
|
0t75 |
2,0 |
0,75 |
9 |
0 25 |
0,25 |
0,75 |
|
6 |
5 |
26 |
0,5 |
0,75 |
2,2 |
0,80 |
10 |
0,75 |
0 |
0,75 |
|
7 |
4 |
28 |
0,4 |
0,25 |
2,4 |
0,60 |
П |
0,50 |
0 25 |
0,50 |
|
8 |
3 |
30 |
0.3 |
0,25 |
2,5 |
0,50 |
12 |
0,25 |
0,50 |
0,75 |
|
9 |
2 |
32 |
0.5 |
0,75 |
2,06 |
0,80 |
13 |
0,75 |
0 |
0,25 |
|
0 |
1 |
36 |
0,3 |
0,25 |
2,0 |
0,75 |
14 |
0,50 |
0,75 |
1,00 |
|
|
е |
б |
в |
г |
е |
б |
д |
о |
б |
б |
Примечание. Ординаты точек, синусы и косинусы угла <р наклона касательной к оси z следует определять в зависимости от вида схемы заданного сооружения:
-для рамы - из геометрических соотношений;
-для параболической архи (схема 4)
У = ^ * (/-г), |
tg<p = ^f(/-2z), |
coscp =-р ----- , |
sinф= tg<p cos<p; |
у 1 + tg2 ф |
|
- при очертании оси арки по окружности радиусом R j + ~ (схема 5) |
У - |
я+/, |
sm<p = y - 2 z |
cos<p = у - +R- f |
2R ’ |
R |
С е м е й с т в о з а д а ч № 5 , a
Р а с ч е т ф е р м н а п о с т о я н н у ю н в р е м е н н у ю н а г р у з к и
Для фермы (рис. 11.4) требуется:
1.Вычертить расчетную схему полностью (в масштабе).
2.От собственного веса фермы q, равномерно распределенного по всей длине, определить аналитические усилия в пяти элементах фермы, указанных в табл. 11.4.
3.Построить линии влияния усилий в тех же элементах. Для всех
линий влияния определить значения характерных ординат.
4.Линию влияния усилия в одном из элементов фермы загрузить постоянной нагрузкой от собственного веса фермы интенсивностью q и сравнить с результатом, полученным в п. 2.
5.Треугольную линию влияния усилия в стержне одного из поя сов фермы загрузить эквивалентной нагрузкой класса К (табл. 11.5).
П редполагается, что езд а осущ ествл яется п о п р я м о л и н е й н о м у п оясу
ф ерм ы .
©
©
и,
©
Таблица 11.4
Н о |
Схе |
f, |
d, |
Я |
|
|
|
|
- |
Класс |
|
мер |
ма |
|
|
Э лементы |
|
|
нагруз |
строки |
(рис. |
кН /м |
м |
d |
|
|
|
|
ки, |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
11.4) |
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
_ |
1 |
4,0 |
4,8 |
1,1 |
и 1 |
О/ |
Of |
Df |
Vf |
10 |
__ |
2 |
2 |
4,5 |
|
|
|
5,0 |
1,2 |
иг |
Of |
Dj |
Dd |
Vf |
11 |
_ |
3 |
3 |
5,0 |
5,2 |
1,3 |
- J L . |
Or |
Or |
O, |
|
12 |
_ |
|
|
|
Н о |
Схе |
Я* |
d, |
Н |
мер |
ма |
строки |
(рис. |
к Н /м |
м |
d |
|
11.4) |
|
|
|
4 |
4 |
5,5 |
5.4 |
1,4 |
5 |
5 |
6,0 |
5.6 |
1,5 |
6 |
1 |
4,0 |
5,8 |
1,6 |
7 |
2 |
4,5 |
_ k o _ |
1,7 |
8 |
3 |
5,0 |
6,4 |
1,8 |
9 |
4 |
5,5 |
6.6 |
1,9 |
0 |
5 |
6,0 |
6,8 |
2,0 |
|
е |
д |
г |
в |
Д лина л инии влияния, X, м (промежуточные табличные значения q3KBследует брать по двойной интерполяции, т.е. по X и по а )
1
5
10
20
30
40
50
60
80
100
120
140
|
Элементы |
Класс |
|
нагруз |
|
|
|
|
|
ки, |
Uj |
о , |
|
Dj |
У, |
К |
|
13 |
|
Ог |
|
D4 |
У2 |
14 |
|
Oj |
Т ? " |
D4 |
Vj |
10 |
|
Ох |
Dt |
|
У, |
11 |
и, |
О? |
D, |
Dj |
v2 |
12 |
0 , |
yf |
13 |
- Ж |
. Oi |
е |
~ D T |
У2 |
14 |
б |
а |
д |
г |
а |
|
|
|
|
Таблица 11.5 |
|
Эквивалентные нагрузки qm пути |
|
при классе А=1, кН /м |
|
|
Р и |
II о |
|
а |
пе |
|
а |
= — = 0 .5 |
|
|
|
|
X |
|
|
50.00 |
|
50.00 |
|
|
20.77 |
|
18.10 |
|
|
17.81 |
|
15.58 |
|
|
15.05 |
|
13.17 |
|
|
13.36 |
|
11.69 |
|
|
12.25 |
|
10.72 |
|
|
11.51 |
|
10.07 |
|
|
11.01 |
|
10.01 |
|
|
10.46 |
|
10.00 |
|
|
10.20 |
|
10.00 |
|
|
10.09 |
|
10.00 |
|
|
10.04 |
|
10.00 |
|
Примеш ав. а --------- |
положение вершины линии влияния; а — проекция наи |
меньшего расстояния от вершины до конца линии влияния.
С е м е й с т в о з а д а ч № 5 , б
Р а с ч е т п л о с к о й ф е р м ы
Для стальной фермы (рис. 11.5) требуется:
1.От собственного веса фермы q, равномерно распределенного по всей длине, определить аналитически усилия в четырех элемен тах фермы, указанных в табл. 11.6.
2.Построить линии влияния усилий в тех же элементах, опреде
лив значения их характерных ординат.
Рис. 11.5
3. Загрузить все линии влияния наиболее опасным образом вре менной нагрузкой в виде перемещающейся по грузовому поясу те лежки с давлением Р н а ось (рис. 11.6).
4.Вычислить суммарные (расчетные) усилия в элементах ферм от постоянной и временной нагрузок.
5.Загрузить одну линию влияния (по выбору) постоянной на
грузкой (собственным весом) q>определить усилие и сравнить его с полученным аналитически в п. 1.
|
|
|
с |
|
|
|
с |
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
|
v - o |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
Р |
\Р |
|
|
|
|
|
Схема 1 |
|
|
|
Схема 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
11.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 11.6 |
Н о |
Схе |
|
d, |
Н |
|
|
|
|
|
P, |
Схема |
мер |
м а |
4 |
|
|
Элементы |
|
тележ |
стро |
(рис. |
к Н /м |
м |
d |
|
|
|
|
|
кН |
ки |
ки |
- L L a j |
|
|
|
|
|
v3 |
|
u2 |
|
|
1 |
|
|
|
|
Oi |
|
|
|
1 |
11 |
1,5 |
1,1 |
1,0 |
» 2 |
150 |
1 |
2 |
2 |
12 |
1,6 |
1,2 |
0,9 |
о2 |
V, |
Di |
u, |
155 |
2 |
3 |
3 |
13 |
1,7 |
1,3 |
0,8 |
Оз |
Уз |
D2 |
o2 |
160 |
1 |
4 |
4 |
14 |
1,8 |
1,4 |
0,7 |
02 |
Уз |
DI |
o3 |
165 |
1 |
5 |
5 |
15 |
1,9 |
1,5 |
0,6 |
Оз |
Уз |
D2 |
Ui |
170 |
2 |
б |
1 |
16 |
2,0 |
1,6 |
0,5 |
о , |
Vi |
D3 |
Оз ' 175 |
2 |
7 |
2 |
17 |
2,1 |
1,5 |
0,6 |
Оз |
Уз |
D3 |
Оз |
180 |
1 |
8 |
3 |
18 |
2,2 |
1,4 |
0,7 |
Оз |
Уз |
D2 |
o2 |
185 |
2 |
9 |
4 |
19 |
2,3 |
1,3 |
0,8 |
о2 |
Vi |
DI |
Оз |
190 |
2 |
0 |
5 |
20 |
2,4 |
1,2 |
0,9 |
О, |
Уг |
DI |
Oi |
200 |
1 |
|
е |
д |
г |
в б |
а |
г |
e |
г |
a |
e |
С е м е й с т в о з а д а ч № б Р а с ч е т ш п р е н г е л ь н о й ф е р м ы на п о с т о я н н у ю
н в р е м е н н у ю н а г р у з к и
Для шпренгельной фермы (рис. 11.7) требуется:
1.От собственного веса фермы д, равномерно распределенного по всей длине, определить аналитически усилия в пяти элементах фермы, указанных в табл. 11.7.
2.Построить линии влияния усилий в тех же элементах. Для всех линий влияния определить значения характерных ординат.
3.Линию влияния усилия в одном из элементов фермы загрузит^ постоянной на1рузкой от собственного веса фермы интенсивностью
ди сравнить с результатом, полученным в п. 1.
4.Треугольную линию влияния усилия в стержне одного из поя
сов фермы загрузить эквивалентной нагрузкой класса К (рис. 11.7) от железнодорожного состава и вычислить максимальное усилие в этом элементе.
5. Определить то же усилие, что и в п. 4, с помощью загружения линии влияния эквивалентной нагрузкой класса К (табл.11.5).
©
©
©
©
©
Схема нагрузки от железнодорожного подвижного состава класса К
по 2,5 К •Ю4Н ПО 2,5 К-Ю*н
н |
Я |
|| |
к ю *н 1 н |
|
|
|
з *ю |
30 3*2,0 |
4.0 3*2.0 3.0 3*7,0 |
|