3 42 2>2S 1— |
+ 0,0916 |
+ 3,42 • 1,7072 • 2,74.10"3 • 13,852 • 10~12 • 0,25 = |
|
9 |
|
|
|
. |
1л12 |
|
v |
101 9 . 1012 , |
-(0.0127 + 0,0538 |
+ 0,00016 + 0,2258) + |
■(0,000289 + |
|
554,37 |
|
|
JU/JA J |
+0,0916 + 0,923) • 47,956 = 1,804 • 109 • 0,29246 + 30,1 • 109 • 0,184 =
=(0,5276 + 5,544)109 = 6072 • 10б.
Характеристика безопасности из (10.10) в данном случае приоб ретает значение
|
тх-т в |
1,6 105 - 1,5925 |
105 _ |
750 |
ЛЛЛ| |
1 |
Pi+ D * |
л/б4-10б + 6072 |
106 |
78,34 • 103 |
|
Следовательно, надежность из (10.10) с учетом табл. |
10.1 прини |
мает значение Я = 0,501. |
|
|
|
Целью повышения надежности, в качестве материала тяги KD |
возьмем |
сталь |
с характеристиками: |
тх - 2,0 • 105 кН / м 2; |
Я, =108 к Н / м 2. |
|
|
|
При этом |
|
|
|
|
|
2,0 105 -1,5925 10s |
40750 |
|
|
Z~ |
>/100+6072 103 |
78,56 • 103 |
|
Следовательно, с учетом (10.10) надежность заданной системы в данном случае принимает значение
Я= 0,5+0(0,52) = 0,5 + 0,2 = 0,7:
Взаключение, применительно к заданной системе, рассмотрим, решение обратной задачи теории надежности, т.е. принимая надеж
ность заданной системы Я - 0,96, определяем значения матема тического ожидания площади поперечного сечения тяги т5.
Вданном случае уравнение связи запишем в виде
Щ-т а
(10.49)
Подставляя значения та и Da из (10.47) и (10.48) соответствен
но в (10.49) после рада преобразований, получим
щ щ (щ + Щ sin 1Я10 - К2)
(10.50)
^D^mUmy + mg)2 sin2 /я10 + К х
где приняты следующие обозначения: