книги из ГПНТБ / Туровский Я. Техническая электродинамика

воде этих зависимостей, из (6-67) можно сделать важ­ ный практический вывод, заключающийся в том, что до сих пор, пока толщина слоя, нагретого до температуры выше точки Кюри, меньше двух эквивалентных глубин проникновения волны б2=б8оо°с (точнее Й<бг1п2с'), наибольшая плотность, а следовательно, и наибольшее количество выделенного тепла концентрируются не на поверхности закаливаемого изделия, а на границе меж­ ду нагретым и холодным слоями. Это позволяет избе­ жать пережигания поверхностного слоя даже при силь­

вытекает [Л. 4-2], что в начале нагрева тепловая волна проникает в металл на глубину, почти в 100 раз мень­ шую, чем электрическая волна. Глубина проникновения тепловой волны, на которой амплитуда тепловой волны уменьшается в е раз, составляет в сантиметрах:

6-9. КОРОТКИЕ СЕТИ

В электротермии, в мощных трансформаторах энерге­ тических распределительных станций и т. п. одним из основных вопросов является расчет сопротивления ко­ ротких сетей, несущих большие токи, и их воздействия на стальные элементы конструкции.

340

С о п р о т и в л е н и я . Активное сопротивление корот­ ких сетей при переменном токе рассчитывают по фор­ муле

где Рпост — сопротивление при постоянном токе; kn — коэффициент вытеснения тока (рис. 6-16—6-18); / — ча­ стота тока; #ioo — активное сопротивление проводника длиной 100 мм при по-

ложены друг к другу. Ин­ дуктивность контура, состоящего из параллельных

проводников, несущих одинаковые токи, может быть уменьшена путем увеличения расстояния между отдель­ ными проводниками. Индуктивность одного проводника

2,0.

Рис. 6-17. Коэффициент вытеснения тока kn трубчатого проводника [Л. 10-3].

341

где ц— магнитная проницаемость материала проводни­ ка; в случае круглого проводника с действительным ра­ диусом R принимаем r^0J8R, а в случае прямоуголь­ ного сечения rza0,22(b + h).

Рис. 6-18. Коэффициент вытеснения тока kn прямо­ угольного проводника [Л. 10-3].

Взаимная индуктивность М двух параллельных про­ водников, расположенных друг от друга на расстоянии

При несимметричной системе трехфазных проводни­ ков имеем ОыфЬъзФОы. При равномерной транспози­ ции можно принять среднее значение

342

положения шин (рис. 4-31,а) появляется передача мощ­ ности от одной из крайний фаз (так называемой «мерт­ вой») во вторую крайнюю фазу (называемую иногда «дикой» фазой).

343

Индуктивность L и активное сопротивление R отдель­ ных фаз (вместе с приемником и питающим трансфор­ матором) обычно для всех фаз одинаковы. Следователь­

В случае симметричного распределения проводников или при транспозиции проводников линии с равными

344

Из этих уравнений следует, что при симметричных токах падения напряжений на отдельных фазах не оди­ наковые. Поэтому если приемник симметричный, а его сопротивления соизмеримы с сопротивлениями линии, то с целью получения симметричной системы токов следует подвести в начале линии несимметричную систему фаз­ ных напряжений, и наоборот: при симметричной систе­

превышению, переносится из третьей фазы в первую за счет трансформаторной связи, появившейся в результа­ те асимметрии линии. Чем больше мощность установки,

вании коротких сетей с большими токами. При несим­

345

в 8—10 раз расстояния ленты от плиты, почти весь ток

В случае, когда стальная плита экранировалась алю­ миниевым листом толщиной 6,4 мм, потери мощности при частоте 60 Гц в ваттах на метр составляли:

347

ГЛАВА СЕДЬМАЯ

ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКИЕ ЯВЛЕНИЯ В ФЕРРОМАГНИТНЫХ ТЕЛАХ

7-1. АППРОКСИМАЦИЯ ХАРАКТЕРИСТИК НАМАГНИЧИВАНИЯ

вания, найденной эмпирически. Так как кривая, снятая экспериментально, содержит всегда конечное число то­ чек, ее аппроксимация всегда связана с вопросом интер­ поляции. При этом можно пользоваться известной интер­

348

нов; 2) каждую непрерывную функцию с периодом 2я можно аппроксимировать с любой точностью с помощью тригонометрических многочленов [Л. 7-1].

К функции, аппроксимирующей характеристику на­ магничивания, представляются следующие требования: она должна давать возможно более точное приближе­ ние; в случае, когда функция используется в операциях дифференцирования, ее производная dy/dx = f(x) также должна быть возможно более точным приближением; функция эта не должна приводить к слишком сложным расчетам и формулам; функция не должна содержать слишком большого количества постоянных.

В соответствии с этими указаниями на практике ча­ сто отказываются от точных приближений, использую­ щих сложные многочлены, в пользу более простых функ­ ций, точность и математическая форма которых зависят от определенных требований и расчетных возможностей. Так, например, в пределах индукций 0—1 Т для конст­ рукционной стали можно получить лучшую и более удоб­

так называемую «нормальную» характеристику намагни­ чивания (табл. 7-1), являющуюся некоторой средней кривой многих действительных характеристик. Ее выра­ жают в относительных единицах, причем за единицу э. д. с. принимают номинальное напряжение, а за еди­

349