книги из ГПНТБ / Матвеев С.С. Гирокомпасы и гирогоризонткомпасы
.pdfЗаметим, что для гирокомпаса, регулируемого по широте путем
изменения величины Я (Dy = const), у |
которого ©о = |
v 2 и р = const |
(см. § 3.10), величины т*, n*, q*, TQE, |
Td, f, Ex и E2 |
не зависят от |
широты места. Во всех широтах эти величины будут равны тем их зна чениям, которые указаны в строке ср = 60° табл. 2.1.
При исследовании свободных колебаний ЧЭ гирокомпаса, в случае, когда vN — const и vE = const, необходимо исходить из уравнений <(2.10.14). Применяя при решении этой системы метод фиксированных
коэффициентов и произведя ее упрощения, |
аналогичные |
упрощениям |
||||||
систем (2.2.6) и (2.10.19), приближенно, вместо (2.10.25), получим: |
||||||||
|
|
|
25 cos г^х + Dyy |
+ Cz = 0; |
|
|||
|
|
|
У— — * = |
0; |
|
(2.10.34) |
||
|
|
|
* |
R |
|
|
|
|
|
|
|
z = — F{y + z), |
j |
|
|||
где Dy?aD—2/'gp |
|
, a Vn определяется |
выражением |
(1.6.7) при |
||||
Vn = const и vE |
= const. |
|
|
|
|
|
||
При этом были |
приняты допущения: |
|
|
|||||
|
V n |
= YlRU,+vEf |
|
+ vl ^const; |
|
|||
( |
= |
U 2 + X t g ф |
+ U * s i n " 6 « |
U > + " ? t g ф ; |
(2.10.35) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V n = — y w f / 2 |
cos б я» 0; |
|
|||
|
б = |
arctg |
+ |
vB |
: const. |
|
||
|
|
|
RU1 |
|
|
|
Уравнения (2.10.34) отличаются от уравнений (2.2.8), справедли вых для случая работы гирокомпаса на неподвижном относительно Земли основании, лишь тем, что при х, у и х вместо Я, Dy и Ux в них
стоят соответственно коэффициенты 2В cos гг, Dy и — . Поэтому все
R
последующие формулы, характеризующие колебания ЧЭ около поло жения равновесия в случае, когда vN = const и vE = const, могут быть также получены из формул, приведенных в § 2.2 и 2.6, если в них
вместо ©£= DyUxIH |
подставить |
величину |
|
|
D, |
R |
|
©L |
= |
(2.10.36) |
|
0с |
IB |
cos е, |
2В cos е г |
•140
Из табл. 2.1 видно, что скорость судна оказывает существенное влияние на величины, характеризующие колебания чувствительного элемента около его положения равновесия, лишь в случае высоких широт (когда vIR не мало по сравнению с Uy). Следовательно, при оп ределении параметров успокоителя, исходя из заданной интенсив ности гашения колебаний в не очень высоких широтах, когда vIR <С Ult этим влиянием можно пренебрегать и пользоваться формулами, при веденными в § 2.2 и 2.6. В случае же, когда v/R лишь незначительно меньше Ult для получения более точных результатов необходимо учи тывать скорость судна.
§2.11. Влияние движения судна с постоянными скоростью
икурсом на положения равновесия и свободные колебания чувствительных элементов одногироскопных компасов
Уравнения прецессионного движения чувствительных элементов одногироскопных компасов. Уравнения движения относительно си стемы OEiT)i^*. Рассмотрение вопроса произведем в рамках прецес сионной теории без учета сжатия Земли, т. е. принимая допущения {1.6.4) — (1.6.11). В § 1.1 были получены дифференциальные уравне ния (1.3.12) одногироскопного компаса с косвенным управлением, справедливые для общего случая движения его точки подвеса отно сительно Земли. Пренебрежем в первых двух уравнениях (1.3.12) инерционными членами и подставим в них выражения (1.6.13), (1.6.14),
(1.6.8) |
и (1.6.9), |
предварительно положив cos ах = cosu |
= |
cos 6 = |
||||
= 1, |
sin ах = alt |
sin В = |
В и sinr} =т> . С точностью до |
величин |
||||
первого порядка относительно углов ах, |
$ и В, для случая |
произволь |
||||||
ного перемещения точки подвеса ЧЭ по земной сфере получим: |
|
|||||||
|
Н(а1 |
+ со. |
i + (о, Ъ) + D |
|
|
|
||
|
|
Vat |
— Va, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- L ; = O ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V 2 |
|
(2.11.1) |
|
|
|
|
|
So |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Я [ д - а ) 6 а ; + ( о 1 |
+ а » ь ) Р ] + 0 |
|
|
|
|||
|
|
— Уа. |
+ К = 0, |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
где, согласно (2.3.2), D = |
kyg и Q = |
k^. |
|
|
|
Третье уравнение (1.3.12) характеризует колебания всех подвешен ных в нактоузе частей основного компаса, представляющих собой
141
физический маятник малого периода, вокруг оси ОхХх (см. рис. 1.7). Положим, как это обычно делают при рассмотрении вопроса в пер
вом |
приближении, что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ > / ; • |
|
(2-П.2). |
Кроме того, |
будем считать, что оси ОхХх, 0ХУХ |
и OxZx |
являются, |
|||
главными осями инерции, а следовательно, |
|
|
||||
|
|
Fl=El |
= Dl |
= Dl=El=F•E0l =F,= 0 |
|
(2.11.3) |
и, наконец, что вокруг оси ОхХх |
на рассматриваемый физический маят |
|||||
ник |
действует |
демпфирующий |
момент |
|
|
|
|
|
|
4 |
= - А Р , |
|
(2.П-4) |
где kd — коэффициент |
пропорциональности. |
(1.6.13), |
(1.6.14) |
|||
С |
учетом |
(2.11.2), |
(2.11.3) и выражений |
и (2.11.4), для малых углов ах, ft и р с точностью до величин
первого порядка относительно этих углов и соответствующих |
им уг |
||||
ловых скоростей, последнее уравнение (1.3.12) |
при Я == const |
может |
|||
быть написано в виде: |
|
|
|
|
|
|
|
V2 |
|
|
|
|
|
g |
* |
8 |
|
- |
L ; , |
= O, |
|
|
(2.11.5) |
где |
|
|
|
|
|
DK |
= |
MKglK. |
|
|
(2.11.6) |
Принимая во внимание (1.6.8) и допущение (2.10.12), на основании (2.11.1) и (2.11.5), после очевидных преобразований (2.11.5), получим систему уравнений:
й а + и |
• л |
у |
\ „ / „ |
Var |
— Va. |
-Lu = 0: |
|||
-ftp-Ь — Щ + D (ft— |
t l |
|
|||||||
|
|
R |
|
|
g |
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
V M £ i — Va, |
+ |
|
|
|
( " 1 + ш ь ) р ] + с |
( * - |
|
|
||||
> - - З г а « + |
|
|
|||||||
|
|
|
4 - L Z |
= |
0; |
|
|
|
(2.11.7) |
p 4- 2£к <во к р 4- co^P — V j (co2K |
- v |
2 ) - |
2 |
V®t |
|
||||
-<»ок |
— r ~ a x - |
|
|||||||
|
|
|
= |
0, |
|
|
|
|
142
где
v2 = -£- |
|
(2.11.8) |
(0^ = |
kd |
(2.11.9) |
|
2^1 »ок
<оок — круговая частота собственных незатухающих колебаний всех частей основного компаса, подвешенных в кардановом подвесе нак тоуза; £к — относительный коэффициент затухания; V, V и со^. в об щем случае движения судна по земной сфере определяются выраже ниями (1.6.7), (2.10.5), (1.6.10), (2.10.7) и (1.6.9).
Исходя из уравнений (1.3.19) и (1.3.22) можно показать, что при тех же допущениях, произвольном движении судна по земной сфере и L y = L z — 0 система (2.11.7) будет характеризовать малые прецесси онные колебания чувствительных элементов одногироскопных компа сов с гидравлическим маятником, если пренебрегать запаздыванием в перетекании жидкости из сосуда в сосуд (принимать tg,y = jx\fz~
1 и > кроме того, в уравнениях (2.11.7) полагать:
— для первого типа ГК (см. § 1.3):
|
|
|
(2.11.10) |
— для второго типа ГК: |
|
|
|
D = D* + N4g; |
Q^MtfCK |
(2.11.11) |
|
где, согласно (1.3.15) и (1.3.16), |
|
|
|
|
|
|
(2.11.12) |
Применительно к интересующему |
нас |
случаю |
движения судна |
с постоянными скоростью и курсом, когда |
vN = const и vE = const, |
уравнения (2.11.7) с точностью до величин первого порядка относи
тельно углов а и |
ft и В и их производных по времени примут вид: |
|
Я а |
+ D ft- 'п К)„ |
•Ly = 0\ |
1 Такое допущение для случая маневрирования судна, как показывают соответствующие исследования, можно считать допустимым, так как в этих ги рокомпасах фактор F перетекания жидкости из сосуда в сосуд является сравни тельно большим [F = (0,75 0,2) с - 1 ] . Тем более оно допустимо при иссле довании свободных колебаний чувствительных элементов гирокомпасов.
143
|
|
|
|
|
g 1 + |
|
|
+ £ г |
= |
0; |
|
|
|
|
|
|
(2.11.13) |
В + |
2£ со В + <о2,В |
|
^"Гсо2 -- V 2 ) — |
||
" 1 |
З к о к " ' |
о к ~ |
а \ ок |
j |
|
|
— со; |
"пК)„•а, |
- • Ь - = |
0, |
|
где Уп и |
определяются выражениями (2.10.9) — (2.10.11); Vn — |
значение V при % = const и vE = const, определяемое выражением (1.6.7).
Уравнения движения относительно системы 0|г|£. Поступая ана логично тому, как это сделано выше, но пользуясь вместо выражений (1.6.13) и (1.6.14) соответственно выражениями (1.6.15) и (1.4.36), с учетом (1.6.12), для малых прецессионных колебаний в случае, когда
vN = |
const и vE |
= const, с теми же допущениями |
получим: |
|
||||
И [а + со.— со^В + |
со^б) + |
D I Э |
i3_o |
- L ; = 0; |
|
|||
Я |
( 0 - о у х + |
со^ + |
со£В) + |
Q \ в - А - |
а |
j + |
h\ = 0; |
(2.11.14) |
гт jl = 2vEU2 + vEtg(f/R; |
j ^ = 2vNU2 |
+ vNvEtg(f/R; |
a>v |
со^и |
co£ оп |
ределяются выражениями (1.4.3), если принять в них RM |
= R„ = |
R. |
|||
В уравнениях (2.11.14) приняты допущения: |
|
|
|
||
g—toaU!- |
«г; ^ - [ р + |
с о £ + с о л а - ( а + с о £ |
) 8 ] « Р |
и обозначения в соответствии с (2.11.9).
Положения равновесия. Положение равновесия относительно си
стемы |
координат |
0|*т)|£*. Полагая |
в уравнениях (2.11.13) а, |
= |
= т> = |
б' =0, а х |
= а^, •ft = TJV и В = |
ВЛ для установившегося |
ре |
жима движения после окончания переходного процесса, при L y = L z =
144
= |
L X l — 0 будем |
иметь: |
|
|
|
Vn (йь ) |
у |
|
Я |
+ D |
lr = 0; |
Я |
|
+ Q |
= 0; (2.11.15) |
Приняв во |
внимание, что v 2 С |
» 2 К , и решив (2.11.15) относительно |
||
(Зг, т>г и а1г, |
приближенно |
получим: |
||
|
"r |
а |
а |
lr • |
D + H YJL
R
(2.11.16)
|
alr: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Положение |
|
равновесия |
относительно |
координатной |
системы |
||||||
0\\г\1,- |
Полагая |
в |
уравнениях |
(2.11.14) |
а = |
0 = |
В = |
0, а = агг |
|||
0 = 0Г |
и р = |
ВЛ, для установившегося режима движения, |
после окон |
||||||||
чания |
переходного |
процесса |
будем иметь: |
|
|
|
|
||||
|
Я К |
- |
( о ^ + <оее,) + D \ |
'j— |
А . «г) |
= L;; |
|
||||
Я (юч - |
ffl|ar |
+ (оЕрг) + Q I 8 Г - А - |
А |
а,) = |
- |
Vz\ |
(2.11.17) |
||||
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
Л |
1 т о к |
|
|
|
|
6 С. С. Матвеев |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
145 |
Решив (2.11.17) относительно 6Г, 0Г и ап приближенно при L' u = = Lz = L X l = 0, с учетом (1.6.8) и (1.6.9), получим:
я ( ш с - ш Л ) |
|
D |
|
|
|
'б |
| (2.11.18) |
||
е , = - |
|
|
|
|
Яш |
8Г |
— |
|
< « - ( - § - Р , ) * Ф . |
|
|
|
Заметим, что выражения (2.11.18), в отличие от (2.11.16), справед ливы лишь для значений углов аг (или б), не превышающих 5—10°.
Из полученных выражений видно, что при движении судна с по стоянными скоростью и курсом в общем случае у одногироскопных компасов, кроме скоростной погрешности 6, определяемой выражением (1.6.9) или (1.4.7), имеет место конструктивная погрешность [см. (2.11.16)]:
Q |
Я ( Ш Е , ) П |
~ |
Q К , ) п |
(2.11.19) |
||
««f = - |
|
• н v„ |
D |
YJL |
||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
R |
|
и дополнительная скоростная |
погрешность: |
|
|
|||
|
Ж т ь ) Л |
|
|
|
(2.11.20) |
|
g |
Q Vn |
Н |
|
|
|
|
При этом погрешность а г р |
так же, как и |
погрешность а 1 р (2.10.18) |
у двухгироскопного компаса, обусловливается отсутствием полной стабилизации ЧЭ гирокомпаса вокруг главной оси и имеет место лишь при vN ф 0. Указанная погрешность в не очень высоких широтах весьма мала по величине и практического значения не имеет. Она ока зывается существенной по величине в широтах, близких к ср = 90°.
В реализованных гирокомпасах предусмотрены специальные кор ректоры (счетно-решающие устройства), служащие для исключения лишь погрешностей б и а г ^ —Q tg <p/D [см. (2.11.18)]. Эти коррек торы, как известно, не изменяют положения равновесия ЧЭ гироком паса, а вычисляют и исключают погрешности из показаний прибора.
Для устранения рассмотренных погрешностей в принципе может быть применена и внутренняя коррекция.
146
Действительно, соотношения (2.11.17) тождественно удовлетво ряются при аг = 6Г = L x = 0 в случае выполнения равенств:
(2.11.21)
Рг = — — •
Отсюда следует, что если к чувствительному элементу гирокомпаса прикладывать относительно осей OY и OZ соответственно моменты L y и L z , согласно равенствам (2.11.21), то при движении судна с по стоянными скоростью и курсом углы аг и вг будут равны нулю.
Свободные колебания чувствительных элементов гирокомпасов около их положений равновесия. Исходя из уравнений (2.11.13) можно показать, что в одногироскопных компасах так же, как и в двухгиро-
скопном (§ 2.10) скорость судна |
оказывает |
существенное влияние |
||
на |
свободные колебания ЧЭ |
лишь |
в высоких широтах (когда vIR |
|
не |
мало по сравнению с иг). |
При этом формулы, характеризующие |
||
свободные колебания ЧЭ рассматриваемых ГК, при к = Q/2H < со0о = |
||||
|
могут быть получены из формул, приведенных в § 2.3 |
|||
и 2.9, если в них вместо со0 подставить величину со0и. |
||||
|
|
Г Л А В А 3 |
|
|
|
ОСНОВЫ ТЕОРИИ БАЛЛИСТИЧЕСКИХ |
(ИНЕРЦИОННЫХ) |
ПОГРЕШНОСТЕЙ ГИРОКОМПАСОВ И СПОСОБЫ ИХ УСТРАНЕНИЯ
§ 3.1. Условия невозмущенного движения двухгироскопного компаса с непосредственным управлением1
Предварительные замечания. Условия невозмущенного движе ния гирокомпасов указанного типа, не снабженных успокоителями, рассмотрены в ряде работ. В большинстве из них исследование воп роса выполнено в рамках прецессионной теории, т. е. исходя из урав нений движения, составленных без учета инерционных членов. При этом в работах [24, 30 и 6], в отличие от [10, 14 и 48], учитывалась несферичность Земли.' В некоторых трудах [22 и др.] учитывались инерционные члены, но в предположении, что центробежные моменты инерции ЧЭ гирокомпаса равны нулю.
1 Под невозмущенным движением ГК будем понимать такое движение, при
котором не возбуждаются собственные колебания их ЧЭ. |
|
6* |
147 |
|
В работах [24, 30, 6] показано, что принципиально можно опреде лять условия невозмущенного движения гирокомпаса исходя из сле дующих требований: при произвольном перемещении точки подвеса ГК по земному эллипсоиду он должен постоянно указывать либо истин ную, либо гравитационную, либо геоцентрическую вертикали и плос кость меридиана с точностью до скоростной погрешности. Выражения для последней в этих случаях, строго говоря, несколько отличаются друг от друга. Однако следует учесть, что невозмущенное движение некорректируемых ГГК определенным образом связано с направлением гравитационной вертикали (силы тяготения) при любой гипотезе iO форме Земли [30]. Поэтому мы в дальнейшем прежде всего будем рассматривать условия невозмущенного движения чувствительных элементов таких гирокомпасов относительно системы 0£*т]*£*, ось
•О?* которой направлена вдоль гравитационной вертикали (см. § 1.4),
исходя из уравнений, приведенных в первой главе.
Следует напомнить, что эти уравнения были составлены примени тельно к общему случаю, т. е. с учетом инерционных членов и не сферичности Земли, причем принималось лишь допущение о совпа дении истинной и геодезической вертикалей (см. § 1.4). Остальные же допущения, принятые в работах [10, 24, 30, 6, 22, 48], предвари тельно нами не учитывались.
Заметим, что возможность пренебрежения инерционными членами в уравнениях движения ГК рассматриваемого типа обоснована в ра боте [26] и в основном подтверждается опытом их эксплуатации. Однако представляет интерес более точное рассмотрение поставленного вопроса в общем случае, так как, например, в Bbicoieix широтах влия ние инерционных членов и несферичности Земли может оказаться существенным [см. § 3.14 и примечание к формуле (1.5.1)]. Это отно сится и к другим типам ГК, в частности, к одногироскопным. Послед ние имеют двойной карданов подвес, и поэтому переход к упрощенным
уравнениям (уравнениям |
прецессионного движения), как |
показано |
в [26], вообще говоря, для них недопустим. В конкретном |
виде это |
|
будет рассмотрено ниже |
(см. § 4.8). |
|
Точные условия невозмущенного движения. Дифференциальные уравнения движения ЧЭ ГК, не снабженного успокоителем, состав ленные с учетом инерционных членов для общего случая перемеще ния точки его подвеса по поверхности земного эллипсоида, могут быть
получены из уравнений (1.1.47) и (1.1.54), |
если |
положить в них |
||
{см. (1.1.41) и (1.1.48)]: |
|
|
|
|
C = F = 0; Nx^Ny |
= Ml; |
Nz = 0. |
(3.1.1) |
|
Нетрудно убедиться, что полученные таким |
образом |
дифферен |
||
циальные уравнения будут удовлетворяться |
тождественно при |
|||
a i = -f> = |
6 = 0 |
|
|
(3.1.2) |
148
в случае соблюдения следующих равенств [см. выражения (1.4.25) и (1.5.2)]:
—Dja ,—/=> + (Ау — d ) |
a а |
+Е1(а2 |
—а2 |
) + |
|
+ 25 cos eco .—Af/Уш |
i*y = |
Q- |
|
||
Ay® . — Бую , + Fya .со , + D!©2 ,-)- |
(3.1.3) |
||||
1[ |
Zi |
5[ ?i |
|
?! |
|
|
dt |
|
|
|
|
2C[E + {D[+D"I) |
СО ,.6 + 2 5 |
sin eco T +LNP |
+L*R |
= Q; |
|
Cxco »—Ey® |
,—Dy® ,co ,—FyW2t — L z = 0, |
||||
|
h |
4 |
|
|
|
где со . и со . определяются выражениями (1.4.23), (1.4.6), (1.4.16)
g)E]
и(1.4.7).
Равенства (3.1.3) и представляют собой искомые условия невозму щенного движения чувствительного элемента рассматриваемого гиро компаса относительно системы 0£*ri*£*.
Приближенные условия невозмущенного движения. Если же ис ходить из уравнений (1.1.56) прецессионного движения (т. е. пренеб регать инерционными членами), то вместо равенств (3.1.3) получим:
25 cos eco .—MlVw |
*—Ly |
= 0; |
||
d (26 cos Б) |
-MIV—LX |
= |
0; |
|
dt |
||||
|
|
|
2 5 s i n e o y + L n p + L r = 0; L 2 = 0.
Напишем эти выражения в виде: |
|
25 cos е = |
MIV; |
d (2B cos e) _ |
M l y . |
dt |
|
2 B s i n e ^ - + L n p = 0;
A n
Lx — Ly — L z = L T = 0,
(3.1.4)
(3.1.5)
(3.1.6)
(3.1.7)
(3.1.8)
149