книги из ГПНТБ / Суханов, В. П. Переработка нефти учебник
.pdfНепредельные углеводороды. |
Олефины — основные из непре |
|
дельных углеводородов в продуктах крекинга. |
Они преобладают в |
|
виде газообразных олефинов от |
этилена С2Н4 до бутиленов С4Н8 |
|
и жидких олефинов от амиленов С5Н10 до |
пентадеценов С15Н30. |
Циклические олефины и диолефины образуются в сравнительно не больших количествах.
В противоположность парафиновым углеводородам первичные реакции крекинга олефинов значительно более разнообразны. Наи более важными реакциями, протекающими в процессе крекинга оле
финов, |
являются полимеризация (соединение нескольких молекул |
в одну) |
и деполимеризация, особенно в первой стадии процесса. По |
лимеризация — главная реакция при умеренно высоких и высоких
давлениях. Полимеризация |
может |
происходить не только между |
одинаковыми, но и между |
различными молекулами олефина, на |
|
пример: |
|
|
С2Н4 + С3Н6 |
С5Н10. |
На более поздних стадиях процесса олефины частично дегидрогенизуются, образуя диолефины, характеризующиеся наличием двух двойных связей и водорода, или расщепляются, давая диолефины и парафиновые углеводороды:
СН3 — СН2 — СН = СН2 - СН2 = СН — СН = СН2 + Н2
|
бутилен |
|
дивинил |
водород |
|
(олефин) |
|
(диолефин) |
|
или |
С6Н12 - |
С2Н6 + |
С4Н6 |
|
|
гексилен |
этан |
дивинил |
|
|
(олефин) (парафи- |
(диолефнн) |
|
|
|
|
новый |
|
|
|
|
улеводород) |
|
|
Вторичные реакции между олефинами и диолефинами могут дать циклоолефины, присутствующие в продуктах крекинга в очень небольших количествах.
Олефины могут превращаться в циклические углеводороды — нафтены, например:
|
|
СН9 |
сн3—сн2—сн2—сн2—сн= сн2 |
Н2С/ \ С Н , |
|
|
н2с . |
сн,• |
|
\ |
/ - |
|
|
сн. |
гексилен |
циклогексан |
Ароматические углеводороды получаются в результате дегидро генизации циклоолефинов или нафтеновых углеводородов, образо вавшихся на предыдущих стадиях процесса.
При крекинге нафтеновых углеводородов основными реакциями являются деалкилирование (отщепление парафиновых боковых це пей) и дегидрогенизация шестичленных нафтеновых углеводородов
Ш
в ароматические углеводороды; эти реакции могут происходить од новременно. Реакция деалкилирования:
|
СН |
СН |
|
|
ш / |
4 С—(СН2)6—СН3 |
н С ^ ^ С |
II |
— СН2— СНа |
|
|
| |
“ + С 5 Н10 |
|
НС |
Сн |
НС |
СН |
|
X |
/ |
'СН |
|
|
|
СН |
|
|
*-'13^20 ^ с8н,о + С5н10
Дегидрогенизация при термическом крекинге шестичленных нафтенав имеет сравнительно малое значение. Схематически ее можно
|
с н 2 |
|
|
|
СВ |
|
|
/ |
\ |
|
|
н с -^ |
СН |
|
|
н 2с |
сн 2 |
|
+■ зн 2 |
||||
1 |
1 |
- |
— =*- |
1 |
II |
||
|
|||||||
н 2с |
с н 2 |
|
НС |
СН |
|
||
\ |
/ |
|
|
\ |
/ |
|
|
|
с н 2 |
|
|
|
СН |
|
|
В процессе крекинга |
за |
счет протекания реакции деалкилиро |
вания нафтеновые и ароматические углеводороды с длинными бо ковыми цепями постепенно лишаются значительной их части. Па рафиновые боковые цепи, в свою очередь, расщепляются с образо ванием газообразных и низкокипящих парафиновых углеводородов и олефинов.
При высокотемпературном процессе может происходить разрыв нафтенового кольца, выражающийся в потере углеводородом цик лической структуры или в частичной дециклизации полициклических структур (если было нескольо колец). В этом случае образуются парафиновые углеводороды, олефины и нафтеновые углеводороды.
Ароматические углеводороды, особенно бензол, толуол и ксило лы, весьма устойчивы в условиях высокой температуры. Основными реакциями при крекинге ароматических углеводородов с алкильны ми цепями являются деалкилирование и конденсация.
Конденсация ароматических углеводородов происходит между молекулами ароматических углеводородов либо ароматических угле водородов и олефинов (или других непредельных углеводородов). В результате реакции образуются полициклические ароматические углеводороды, которые могут конденсироваться дальше, до асфаль товых соединений и кокса.
При крекинге сернистых соединений большинство из них разла гается с образованием сероводорода, например:
C4H9SH - С4Н8 + H2S
бутилмеркаптам бутилен сероводород
112
Наибольшей устойчивостью к разложению обладают сернистыесоединения, входящие в состав циклических сероорганических сое динений, например тиофен и тиофан.
Образование сероводорода и элементной серы (как продукта окисления сероводорода) при крекинге сырья, полученного из сер нистой и высокосернистой нефти, приводит к интенсивной коррозии аппаратуры.
При крекинге нейтральных смол и асфальтенов, содержащих многие гетероциклические соединения (в которые входят, как пра вило, кислород, сера, азот и металлы), получаются газы, жидкие продукты и большое количество кокса. Выход кокса при крекинге асфальтенов достигает 60%, а при крекинге нейтральных смол — от
7до 20% (в зависимости от молекулярного веса смол).
Взаключение приводим схему, которая показывает основные направления реакции при крекинге углеводородов (условные обозна чения: П — парафиновые углеводороды, О — олефины, Н — нафте
новые углеводороды, А— ароматические углеводороды, ПО — полимеризованные олефины, ЦО — циклические олефины, ДО — ди олефины (диены), КА — конденсированная ароматика).
Парафиновые |
Нафтеновые |
Ароматические |
|
углеводороды |
углеводороды |
/ |
I ч |
|
/ |
I |
\ |
П О Н |
\ |
П |
О |
А |
|
/ \ / \ |
/ \ |
/ { |
\ |
||
П |
О ДО |
А |
п |
о п ДО |
\/
|
но |
| |
ЦО |
КА |
|
| |
Кокс |
1 |
{ |
\ |
А |
|
А |
Кокс |
КА |
|
1 |
|
|
НА |
|
КА. |
|
|
Кокс |
\ |
|
|
|
Кокс |
|
Кекс |
|
|
|
|
|
|
Таким образом, коксообразование является вторичной реакцией, легко происходящей при крекинге ароматических углеводородов. При крекинге парафиновых углеводородов и олефинов коксообразо вание— результат серии промежуточных реакций.
Поскольку сырье для промышленных установок термического крекинга является смесью многих углеводородов сложного строе ния, детально объяснить механизм термического крекинга не пред ставляется возможным вследствие одновременного протекания раз личных реакций. Однако считают, что громадное большинство реак ций термического крекинга можно объяснить, основываясь на меха
низме свободных радикалов.
В условиях, применяемых при термическом крекинге, некоторые компоненты сырья диссоциируют с образованием свободных радика-
8-929 |
113 |
лов, например:
С10Н22 С8Н17 + с 2н 5-
Эти весьма реакционноспособные радикалы с малой продолжитель ностью существования в зависимости от их размеров и применяемых условий могут: 1) взаимодействовать с другими углеводородами, 2) разлагаться на олефины и меньший радикал, 3) рекомбиниро вать с другими свободными радикалами и 4) вступать в реакции с веществами, дезактивирующими катализатор, или с поверхностями металлов.
Водород, метальный и этильный радикалы у них более стабиль ны, чем крупные радикалы. Они взаимодействуют с другими угле водородами, отнимая у них атом водорода и образуя новый ра дикал:
СаН6 4~ CeH14 С2Н„ -f- С6Н13-
Эти более крупные радикалы не стабильны, они разлагаются с об разованием олефина и меньшего радикала:
С6Н13- - С5Н10 + СН3-
С8н 17- - с 4н 8 + с 4н,-
с 4н 8 + Н-
Цепная реакция свободных радикалов обрывается в результа те рекомбинации двух радикалов:
с н 3- + Н‘ - СН4
или в результате взаимодействия радикала с каталитическим ядом либо поверхностью металла.
Основные факторы термического крекинга
Термин «крекинг», относящийся только к реакциям разложения, не позволяет, как было показано выше, охарактеризовать полно стью все явления, происходящие при термическом крекинге.
Результаты крекинга зависят от фракционного и химического состава сырья и технологического режима, особенно температуры и давления.
Сырье. При прочих равных условиях скорость крекинга зависит от фракционного и химического состава крекируемого сырья. Ниже приведены данные о крекинге различных фракций, полученных из одной и той же нефти при температуре 425° С в продолжение одного часа:
П р ед ел ы кип ен ия |
В ы х о д бен зи н а , |
% В ы х о д вс ех о б р а |
сы рья , °С |
|
зо в а в ш и х с я ф р а к |
|
|
ций, % |
180—200 |
___ |
17 |
220—270 |
15 |
25 |
270—300 |
16 |
33 |
300—325 |
18 |
46 |
Выше 300 |
18 |
— |
114
Анализ этих данных показывает, что в одинаковых условиях тер мического крекинга скорость образования бензина увеличивается с повышением температуры выкипания крекируемых фракций.
При одинаковом выходе бензина тяжелое сырье дает значитель но больший выход кокса, чем более легкое. Так, при крекинге со лярового дистиллята с плотностью 0,833 и выходе бензина 29,7% образуется кокса только 0,01 %, в то время как при крекинге мазута из той же нефти с плотностью 0,906 и выходе бензина 31,4%- кокса, образуется в 500 раз больше (5,07%).
В заводских условиях выход кокса допускается не более 0,1% количества исходного сырья, при этом условии однократный кре кинг мазута дает не более 8% бензина (с концом кипения 200° С) и крекинг керосина — не более 40%.
Скорость крекинга зависит также от. химического состава сырья. Так, сырье с высоким содержанием ароматических углеводородов, плохо поддается крекингу, и скорость его крекинга значительно меньше, чем скорость крекинга парафинистого сырья.
Как уже говорилось, высокомолекулярные парафиновые углево дороды или парафиновые боковые цепи циклических углеводородов разрушаются легче, чем нафтеновые и особенно ароматические уг леводороды с короткими боковыми цепями. Таким образом, ско рость крекинга тесно связана с химическим составом и молекуляр ным весом крекируемого сырья.
Хотя парафиновое сырье является лучшим сырьем для терми ческого крекинга, полученные из него бензины при оптимальном режиме значительно уступают по качеству бензинам, полученным из сырья с преобладанием нафтеновых и ароматических углеводо родов (октановые числа по моторному методу соответственно равны
66—68 и 70—72).
Кроме состава сырья на результаты крекинга большое влияние оказывает технологический режим.
Температура. Температура — один из основных факторов, опреде ляющих протекание крекинг-процесса. С повышением температуры растет скорость реакции крекинга. Зависимость температуры и вре мени крекинга мазута при одинаковом 30%-ном выходе бензина мо жет быть охарактеризована следующими данными:
Температура крекинга, °С . . . . |
400 |
425 |
450 |
475 |
500 |
Продолжительность крекинга, мин. . |
720 |
120 |
20 |
2 |
0,6 |
Приведенные данные показывают, что один и тот же выход бен
зина может быть |
получен и при 400 и при 500° С, продолжитель |
ность же крекинга |
в последнем случае будет только 36с вместо |
720 мин, т. е. в 1200 раз меньше. Обычно продолжительность кре кинга керосино-соляровых фракций в промышленных условиях со
ставляет 5—7 мин.
Для упрощенных расчетов можно считать, что скорость крекин га удваивается при нагреве на каждые 10° С при температуре про цесса около 400° С, на каждые 14° С — при 500° С и на каждые
17° С — при 600° С.
g* |
115 |
Давление. Оно заметно не влияет на скорость кр.екинга и образо вание бензина при обычных его выходах. Несмотря на это фактор давления нельзя недооценивать, так как крекинг под давлением обеспечивает наиболее желательные условия для распределения теп ла и устранения местного перегрева и поэтому дает меньший выход смол и кокса. Процесс под давлением протекает с максимальным эффектом и с минимальным расходом топлива.
Первичные реакции не зависят от давления, а вторичные реак ции полимеризации и конденсации зависят. Высокие давления бла гоприятствуют протеканию ряда вторичных реакций, в том числе превращению олефинов в нафтеновые углеводороды.
В результате процессов уплотнения, протекающих быстрее при крекинге под давлением (особенно в паровой фазе), продукты кре кинга, проведенного под высоким давлением, содержат меньше не предельных углеводородов, чем крекинга, проведенного под низким давлением. По данным ГрозНИИ, бензин, полученный при крекинге парафина при 450° С в течение 63—65 мин, обладал следующими йодными числами (характеризующими содержание непредельных)
в зависимости от давления, |
под которым проводился процесс: |
при |
|
10 |
кгс/см2 йодное число |
бензина было 129, при 20 — 110,9, при |
|
30 |
— 93,1 и при 40 — 79,7. |
|
при |
|
В табл. 1 показан состав газа в зависимости от давления |
||
термическом крекинге. |
|
|
Т а б л и ц а 1. Влияние давления при термическом крекинге на состав получаемого газа
Состав газа. %' (объемн.)
Давление |
водород |
парафн* |
этилен |
пропилен |
бутилен |
|
|
новые |
Д И В И Н И Л |
||||
|
углеводороды |
|
|
|
|
|
Высокое . . . |
3 |
82 |
2 |
8 |
5 |
_ |
Низкое . . . |
9 |
46 |
20 |
15 |
8,5 |
1,5 |
Как видно из табл. |
1, повышение давления способствует проте |
канию реакций полимеризации, в результате чего содержание в газе непредельных углеводородов, особенно легких олефинов, снижается.
Понятие о глубине превращения. Глубина превращения опреде ляется выходом бензина из исходного сырья. Она является сложной функцией продолжительности и скорости крекинга. Так как ско рость крекинга определяется в основном температурой и временем, глубина превращения обычно является функцией времени и темпе
ратуры. |
|
|
выкипающих |
На рис. 72 показано изменение выходов фракций, |
|||
до 300 и до 200°С (бензин), |
а также карбоидов. |
С возрастанием |
|
глубины превращения, т. е. с увеличением выхода |
бензина, возра |
||
стает и выход карбоидов (а тем самым и кокса), |
причем скорость |
||
выхода бензина (также как |
и фракции до 300° С) |
с увеличением |
116
времени |
крекинга замедляется, |
а после |
достижения выхода 35% |
бензина |
(и 60—65% фракций |
до 300° С) |
дальнейшее увеличение |
продолжительности крекинга приводит к уменьшению выходов этих
продуктов из-за их разложения. |
В то время как кривые бензина |
||||||
и фракции |
до 300° С стано |
|
|
||||
вятся более пологими, кри |
|
|
|||||
вая |
карбоидов |
показывает |
|
|
|||
на их более быстрое |
возра |
|
|
||||
стание, что делает невозмож |
|
|
|||||
ным дальнейшее углубление |
|
|
|||||
крекинга в трубчатой печи. |
|
|
|||||
Эти два момента — образо |
|
|
|||||
вание карбоидов и разложе |
|
& |
|||||
ние бензина |
на газ — огра |
|
|||||
ничивают глубину превраще |
|
|
|||||
ния при |
однократном кре |
|
|
||||
кинге. |
|
|
|
при |
|
|
|
|
Коксообразование |
|
|
||||
крекинге крайне нежелатель |
|
|
|||||
но, так как кокс отлагается |
|
|
|||||
в |
аппаратуре, |
в |
трубах |
Рис. 72. Зависимость выходов продуктов |
|||
печи и |
трубопроводах, а |
крекинга парафинистого дистиллята от |
|||||
также |
ухудшает качество |
длительности процесса |
при температуре |
||||
крекинг-остатка. |
|
|
450° С и давлении |
10 кгс/см2: |
|||
|
основ |
/ — фракция, выкипающая до 200° С; 2 — фрак |
|||||
|
Теплота |
реакции |
ция, выкипающая до 300° С; 3 — карбоиды |
ных процессов термического крекинга. Величиной, необходимой при расчете крекинг-печей, яв
ляется теплота реакций, которая принимается равной: для легкого
крекинга (висбрекинга) гудрона и полугудрона 28—56 |
ккал/кг |
||
(117—234-103 Дж/кг), для крекинга керосино-дизельных |
фракций |
||
300—350 ккал/кг (1256—1465-103 |
Дж/кг), |
для крекинга |
мазута |
300—400 ккал/кг (1256—1675 -103 |
Дж/кг) |
и при риформинге тяже |
|
лого бензина 150 ккал/кг (627-103 Дж/кг) , |
термического крекинга |
||
Приведенные выше теплоты . реакций |
|||
и риформинга являются разностью между |
теплотами реакций рас |
щепления, которые проходят с поглощением тепла (эндотермиче ские реакции), и реакций уплотнения, протекающих с выделением тепла (экзотермические реакции). Как видно из приведенных дан ных, термический крекинг идет с поглощением тепла.
Термический крекинг с рециркуляцией
В результата взаимодействия рассмотренных выше факторов оп ределяются показатели однократного крекинга. Выход бензина в процессе однократного крекинга ограничивается, с одной стороны, началом интенсивного разложения бензина (что приводит к увели чению выхода газа), с другой — усилением коксообразования. Пос леднее влияет на межремонтный пробег установки и объем коксоочистительных работ, определяющий время ремонта установки.
117
При однократном крекинге получают газ, бензин, промежуточ ные фракции и крекинг-остаток. Иногда получают крекинг-керосин. Максимальный выход бензина из легких дистиллятов прямой пере гонки нефти при однократном крекинге без заметного коксообразовання допустим до 30%. Для тяжелых дистиллятов, особенно остатков, допустимые выходы бензина за цикл соответственно ни же — от 20до 6%; последняя цифра относится к тяжелым остаткам.
Более высокие выходы крекинг-бензина с минимальным коксообразованием могут быть получены в результате многократного повторения операций крекинга, в которых крекируются и дистилля ты (промежуточные фракции), получаемые после отделения и уда ления остатков, содержащих коксообразующие продукты конден
сации.
Промежуточную фракцию (крекинг-флегму) можно подвергать крекингу или отдельно (так называемый крекинг «гуськом») или в смеси со свежим сырьем (крекинг с рециркуляцией).
В промышленности крекинг «гуськом» в чистом виде не приме няют, однако некоторые установки имеют первые две ступени (пер вичный и вторичный крекинг), осуществляемые по этой схеме, но вторичный крекинг проводят уже с рециркуляцией. В настоящее время, основным промышленным процессом является крекинг с рециркуляицей.
Крекинг „ гуськом " |
Крекинг с рециркуляцией |
I |
Промежут очная |
Разгонка |
|
Бензин |
остаток |
цт.д. |
Промежуточная |
||
фракция |
|
|
3 -й |
крекинг |
|
и т.д.
118
Отношение количества крекинг-флегмы к количеству свежего сырья называется коэффициентом рисайкла, а отношение полной загрузки реакционного аппарата к загрузке его свежим сырьем — коэффициентом загрузки. Если принять выход бензина равным 14%, газа 4, крекинг-остатка 16 и кокса с потерями 1%, то выход проме жуточной фракции (крекинг-флегмы) составит 65%. В этом случае коэффициент рециркуляции Кр будет равен 65: (100—65) = 1,86, а коэффициент загрузки К3— 100: (100—65) =2,86. Эти коэффициен ты связаны между собой уравнением:'Кз = -/!Ср+!1.
Чем большее количество крекинг-флегмы возвращается на по вторный крекинг, тем больше выход бензина (от количества свеже го сырья), но одновременно с этим соответственно снижается про изводительность установки.
Продукты прямой перегонки крекируются при значительно больших скоростях, чем продукты крекинга.
. Выход крекинг-газа по отношению к переработанному сырью при одинаковом времени крекинга уменьшается с каждой после дующей операцией, как и при образовании бензина. Однако выход газа по отношению к получаемому бензину с каждой последующей операцией увеличивается.
Применение слишком высокого коэффициента рециркуляции не целесообразно с экономической точки зрения.
Чем больше глубина крекинга за один цикл, тем меньше коэф фициент рециркуляции, т. е. тем больше производительность уста новки по отношению к свежему сырью при постоянной загрузке печи. Чем больше коэффициент рециркуляции, тем больше выход
бензина.
При крекинге тяжелого сырья, мазута или фракции, выкипаю щей в широких температурных пределах, проводить процесс в од ной реакционной печи нецелесообразно, так как для смеси легкого и тяжелого сырья подобрать оптимальный режим крекинга невоз можно. Поэтому обычно такое сырье подвергают крекингу на уста новках с двумя реакционными печами, одна из которых крекирует тяжелое исходное сырье (печь легкого крекинга), а другая легкое сырье — крекинг-флегму (печь глубокого крекинга).
Применение промышленных установок для термического Крекинга на нефтеперерабатывающих заводах
С увеличением спроса на дизельное топливо термический кре кинг был переведен на тяжелое сырье — мазут и проводился в двух печах.
В середине 30-х гг. была разработана отечественная крекингустановка системы «Нефтепроект» (теперь ВНИПИнефть). В одной из печей этой установки легкому крекингу (при температуре 470—485° С и давлении 40—45 кгс/см2) подвергали тяжелую часть мазута, а во второй печи при том же давлении, что и в первой, но при температуре 500—510°С, — керосино-газойлевые фракции, со
Н9
держащиеся в исходном сырье (мазуте) и образующиеся после его легкого крекинга. Схема этого процесса приведена ниже.
Мазит
Перегонка (5 первой колонне'}
п\
Остаток >ЗА0“С
I
Легкий крекинг
i
Газ + |
}— |
Крекинг - |
|
Ьснзин |
остаток |
________ L _ ________ |
|
|
|
|
■ |
1 . |
|
|
Фрикции |
да350 С |
|
|
|
4 |
|
|
ГпуЬакий крекинг |
||
— |
т |
V i |
|
|
Фракция ГАО М О Г “ 1 Г |
Оста |
Газ и |
|
Рнцир- |
||
|
купят |
ток |
дтзше |
Из схемы видно, что в печи глубокого крекинга в качестве све жего сырья используется керосино-газойлевая фракция прямого происхождения и фракция 200—350° С, полученная легким крекин гом остатка >350° С. На промышленной установке, работающей по такой схеме, в зависимости от природы нефти и фракционного со
става мазута из него получали, |
%: бензина от 18 до 26, крекинг- |
остатка от 75 до 60, газа от 5,4 |
до 8; кокс и потери составляли от 5 |
до 2%. |
|
Характеристики "бензина, получаемого при термическом крекин ге и при первичной перегонке нефти, резко различаются. В крекингбензине содержится больше ароматических углеводородов, а также имеются непредельные углеводороды — олефины и даже диены, ко торых в бензинах первичной перегонки нет. В крекинг-бензине со держатся, %: 45—50 парафиновых, 5—10 нафтеновых, 10—15 аро матических и 25—40 непредельных углеводородов. Составом кре кинг-бензина объясняется и другое его отличие — высокое октано вое число. Так, у крекинг-бензина оно равно 68—72 пунктам (по моторному методу), а у бензинов, получаемых при первичной пере гонке сернистых нефтей, — 40—45 пунктам.
Наличие в крекинг-бензинах непредельных углеводородов обус ловливает их нестойкость к окислению воздухом (нестабильность). Поэтому их очищают, после чего к ним или к смесям их с другими бензинами добавляют ингибиторы — вещества, способствующие повышению химической стабильности бензинов и увеличению тем самым срока их хранения. В качестве ингибиторов используют ряд веществ, в том числе фракции древесных смол (от сухой перегонки дерева) и параоксидифениламин.
В газе, получаемом при крекинге, также содержится много непредельных углеводородов, в основном нормального строения.
Крекинг-остаток, получаемый при термическом крекинге, яв ляется практически готовым котельным топливом. Его состав мож но регулировать режимом работы испарителя (эвапоратора). Кре-
120