- •Введение
- •1 Характеристика объекта управления и его технологических процесов
- •1.1 Паровой котел, как объект автоматизации
- •1.2 Описание парового котла де-16-14гм
- •1.3 Технические характеристики парового котла де-16-14гм
- •1.4 Технические характеристики вспомогательного оборудования
- •2 Системный анализ существующих проектных решений сау и к котлов малой мощности
- •3 Разработка технического задания на сау и к
- •4 Разработка структурной схемы сау и к
- •4.1 Структура автоматической системы регулирования топлива
- •4.2 Структура автоматической системы регулирования воздуха
- •4.3 Структура автоматической системы регулирования разрежения
- •4.4 Структура автоматической системы регулирования питания
- •5 Анализ и выбор средств автоматического контроля и регулирования
- •Методика выбора датчиков
- •5.2 Измерительные системы температуры
- •5.2.1 Метрологический выбор средств измерения температуры
- •5.3 Выбор датчиков давления
- •5.3.1 Метрологический выбор средств измерения давления
- •5.4 Выбор датчиков расхода
- •Выбор измерительных приборов
- •5.5 Регулирующие устройства
- •5.5.1 Отличие Ремиконта от микро-эвм и других свободно
- •5.5.2 Основные свойства контроллера Ремиконт p-130
- •Функциональные возможности и виртуальная стpуктуpа
- •5.5.4 Пример построения схемы конфигурации алгоблоков Ремиконта р-130
- •5.6 Выбор вспомогательных устройств
- •6 Заказная спецификация средств автоматизации
- •7 Разработка функциональной схемы сау и к
- •8 Расчет систем автоматического управления
- •8.1 Расчет аср топлива
- •8.1.1 Динамические характеристики элементов аср топлива
- •8.1.3 Расчет границы области заданного запаса устойчивости
- •8.1.4 Построение переходного процесса замкнутой системы
- •8.1.5 Прямые оценки качества переходного процесса по каналам f и s
- •8.2 Расчет аср питания
- •8.2.1 Динамические характеристики элементов аср питания
- •8.2.2 Расчет границы области заданного запаса устойчивости
- •8.3 Расчет аср воздуха
- •8.3.1 Динамические характеристики элементов аср воздуха
- •8.3.2 Расчет границы области заданного запаса устойчивости
- •8.3.3 Построение переходных процессов по каналу f и s
- •8.4 Расчет аср разрежения в топке котла
- •8.4.1 Расчет динамических характеристик элементов аср
- •8.4.2 Расчет границы области заданного запаса устойчивости
- •8.4.3 Построение переходных процессов по каналу f и s
- •9 Расчет первичных преобразователей
- •9.1 Расчет первичных преобразователей измерения расхода
- •9.1.2 Расчет сужающего устройства для измерения расхода пара
- •9.1.3 Расчёт погрешности измерения расхода пара
- •Расчет сужающего устройства для измерения
- •9.1.5 Расчёт погрешности измерения расхода питательной воды
- •9.2 Расчет первичного преобразователя измерения уровня
- •10 Технико-экономическое обоснование проекта
- •10.1 Построение графика занятости участников проекта
- •10.2 Затраты на разработку проекта
- •10.3 Определение единовременных капитальных вложений на приобретение средств автоматизации и их монтаж
- •10.4 Расчет экономической эффективности
- •11 Экологичность и безопасность проекта
- •11.1 Условия и охрана труда на производстве
- •11.2 Расчет системы заземления щита управления
- •Заключение
- •Список использованных источников
- •Приложение а
- •Приложение в
- •Приложение д
8.1.3 Расчет границы области заданного запаса устойчивости
При расчете границы области заданного запаса устойчивости будем использовать метод расширенных амплитудно-фазо-частотных характеристик (РАФЧХ). Этот метод рекомендуется применять в тех случаях, когда динамические характеристики объекта регулирования определены аналитически в виде передаточной функции Wоб(Р). В основе метода лежит понятие так называемых расширенных амплитудно-фазо-частотных характеристик объекта регулирования и регулятора, получающихся из передаточной функции заменой р на -m·ω+i·ω.
Для ПИ-регулятора с передаточной функцией
=
C1
+ C0/Р,
(8.8)
(8.9)
Исходными для определения границы области заданного запаса устойчивости m = mзд = 0,221 является выражение
Wp(m, iω)· Wоб(m, iω)+1= 0, (8.10)
откуда Wp(m, iω) = - W*об(m, iω). (8.11)
Так, для объекта регулирования с передаточной функцией (ф.8.9) граница области заданного запаса устойчивости определяется выражениями:
(8.12)
Задавая различные значения ω найдем границу заданного запаса устойчивости.
Интегральной оценкой качества регулирования называется значение определенного интеграла некоторой функции F[ε(t)] от ошибки регулирования
(8.13)
где ε(t) – ошибка регулирования.
Считается, что регулятор настроен оптимально, если значение (8.13) минимальное. В одноконтурных АСР с ПИ-регулятором и ε2(t) значения С0 = С0 опт и С1 = С1 опт имеют место при С0 = мах на границе области заданного запаса устойчивости.
Требования к качеству переходного процесса.
Степень затухания
,
m
= 0,221.
Первый интегральный критерий (8.13), т.к. колебательный процесс.
По формулам (8.12) рассчитаем границу заданного запаса устойчивости для данной передаточной функции (8.8) в оболочке Mathcad 2001 Professional (приложение А), численные значения сведем в таблицу 8.3. По этим численным значения в пространстве параметров настройки построим границу заданного запаса устойчивости (рисунок 8.4), по которой, используя первый интегральный критерий, определяем оптимальные параметры настройки регулятора.
Коэффициент
регулятора
%/mA;
Время изодромы
с.
В таком случае
передаточная функция регулятора в
численном виде будет выглядеть
,
%/mA.
Таблица 8.3 – Расчетные значения параметров настройки
Кр,%/mA |
Кр/Ти,%/(mA·c) |
-0,893 |
0 |
-0,832 |
0,0013 |
-0,759 |
0,0049 |
-0,676 |
0,01 |
-0,584 |
0,018 |
-0,487 |
0,026 |
-0,385 |
0,036 |
-0,28 |
0,045 |
-0,174 |
0,055 |
-0,07 |
0,065 |
0,032 |
0,073 |
0,13 |
0,08 |
0,223 |
0,086 |
0,309 |
0,09 |
0,386 |
0,092 |
0,455 |
0,091 |
0,515 |
0,088 |
0,564 |
0,082 |
0,603 |
0,074 |
0,63 |
0,064 |
0,647 |
0,051 |
0,652 |
0,036 |
0,647 |
0,019 |
Рисунок 8.4 – Граница заданного запаса устойчивости ПИ-регулятора
