- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.1. Классификация наук
- •1.2. Строительная наука, её особенности и задачи
- •1.4. Основы методологии научных исследований
- •2.1. Строительные конструкции как системы
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы
- •4.1. Полнота использования теоретической модели
- •4.2. Исследование изменчивости прочности арматуры
- •Контрольные вопросы
- •5.1. Прочность бетона в конструкции и опытных образцах
- •5.3. Системная модель прочности кубических образцов
- •Контрольные вопросы
- •6.1. Конструктивные особенности расчетных сечений
- •6.2. Исследования внутренних фрагментов
- •6.3. Исследования наружных фрагментов
- •Контрольные вопросы
- •7.2. Принципы системного исследования
- •Контрольные вопросы
- •8.1. Расчет регулярных систем
- •8.2. Расчет нерегулярных систем
- •Контрольные вопросы
- •9.1. Особенности традиционного метода проектирования
- •9.2. Основы метода системного проектирования
- •Контрольные вопросы
- •10.1. Шпоночные швы как системы
- •10.2. Надежность одиночных бетонных шпонок
- •10.3. Особенности взаимодействия сборных плит перекрытия
- •10.4. Модели надежности шпоночных швов
- •10.5. Пример расчета шпоночного шва на надежность
- •Контрольные вопросы
- •11.2. Функциональные особенности системы перекрытия
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы
- •13.2. Модели расчёта системы настила с ригелем
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы
- •15.2. Механизм распорного взаимодействия элементов
- •15.3. Надёжность взаимодействия элементов
- •Контрольные вопросы
- •16.1. Обоснование вероятностной природы распоров
- •16.2. Расчет распорных усилий методом сил
- •17.1. Пространственные системы перекрытий
- •17.2. Перекрытия с применением арочного профнастила
- •Контрольные вопросы
- •18.1. Конструктивные особенности деревоплиты
- •18.2. Системный анализ деревоплиты
- •18.3. Расчётная схема деревоплиты
- •18.4. Пример расчёта и выводы
- •Контрольные вопросы
- •19.1. Резервы совместной работы свай с ростверком
- •19.2. Анализ исходных данных
- •19.3. Решение задачи
- •Контрольные вопросы
- •20.1. Особенности расчета прочности по наклонным сечениям
- •20.2. Нормативные требования и расчётная схема
- •20.4. Анализ опытных данных
- •20.5. Результаты проверочных расчётов
- •Контрольные вопросы
- •21.1. Влияние поперечного армирования безбалочных перекрытий на надежность
- •21.2. Прочность наклонных сечений при продавливании
- •21.3. Результаты экспериментальных исследований
- •22.1. Анализ расчётной модели
- •22.2. Рекомендации по учёту масштабного фактора
- •22.3. Пример расчёта
- •23.1. Вопросы анкеровки арматуры
- •Контрольные вопросы
- •24.1. Обоснование исследования
- •24.3. Механизм взаимодействия элементов покрытия
- •24.5. Перераспределение усилий в элементах системы
- •24.6. Устойчивость элементов сжатого пояса
- •Контрольные вопросы
- •25.4. Анализ проектных решений
- •25.5. Несущая способность свайного фундамента
- •25.5. Примеры расчётов и выводы
- •Контрольные вопросы
- •Библиографический список
15 %, прогиб ферм уменьшается на 30 %. Устойчивость элементов сжатого пояса ферм также увеличивается.
Контрольные вопросы
1.Элементы несущих систем покрытий и условия их взаимодействия.
2.Факторы, влияющие на взаимодействие плит с фермами.
3.Расчетные модели системы «настил + ферма».
4.Надежность системы «настил + ферма».
5.Эффективность системы «настил + ферма».
Лекция 25. О НАДЕЖНОСТИ СВАЙНЫХИФУНДАМЕНТОВ
Некоторые положения норм проектирования свайных фунда-
25.1. ОбоснованиеДисследования
ментов (СНиП 2.02.03-85 и СП 50-102-2003) неоднозначно трактуют-
ся экспертами, в результате чего у проектировщиков возникают со- |
|||
и |
|
|
|
мнения в эффективности принимаемыхАрешений. Одно из таких по- |
|||
ложений касается надёжности расчёта одиночной сваи в составе фун- |
|||
дамента по несущей способностибгрунтов основания из условия |
|
||
|
N ≤ |
Fd , |
(25.1) |
|
|
γk |
|
где N − продольное усилие в свае от расчётных нагрузок; Fd − расчёт- |
|
ная несущая способностьС |
грунта основания одиночной сваи (несущая |
способность сваи), определяемая по результатам испытаний свай или образцов грунта; γk − коэффициент надёжности, принимаемый в зави-
симости от способов определения Fd и в ряде случаев от числа свай в
фундаменте.
Редакция текста нормативных документов такова, что непонятно, относится ли положение об учёте числа свай к проектированию фундаментов любых сооружений или это касается только мостов. Если речь идёт только о мостах (этот вывод можно сделать из анализа прежних и некоторых региональных редакций нормативных докумен-
148
тов), тогда почему данное положение не распространяется на фундаменты зданий или других сооружений. Понимание этого момента важно для эффективности принимаемого решения, так как приходится делать выбор между значениями коэффициента γk от 1,25 до 1,75.
К примеру, в фундаментах опор башенных (мачтовых) сооружений, рассчитываемых на сжатие и (или) выдёргивание, требуется ограниченное число свай и необоснованное увеличение коэффициента γk
при проектировании вызывает значительное удорожание строительства, а необоснованное уменьшение γk может снизить надёжность со-
оружения.
25.2. Сущность коэффициента надёжности γ
сущности коэффициента γk .
Для обоснования правильного решенияИследует разобратьсяk в
методу предельных состояний А(ГОСТД27751−88), в котором все коэффициенты надёжности делятсябна основные группы по материалу, нагрузке, условиям работы и ответственности. Коэффициент γk по
Расчёт оснований фундаментов рекомендуется выполнять по
смыслу ближе всегоик группе коэффициентов надёжности по материалу γm (по грунту γg), с помощью которых осуществляется переход
от нормативных значен й сопротивлений материалов к расчётным значениям по формуле
|
|
R = |
Rn |
. |
|
|
(25.2) |
|
|||||||
|
|
|
γm |
|
|||
При нормальномСзаконе распределения случайных величин со- |
|||||||
противлений справедлива вероятностная интерпретация сопротивле- |
|||||||
ний материалов по формулам |
|
|
|
|
|
||
Rn = |
|
(1−μRvR ) и R = |
|
(1−βRvR ) |
(25.3) |
||
R |
R |
||||||
и коэффициентов надёжности по материалу в виде |
|
||||||
|
|
γm = Rn = |
1−μRvR , |
(25.4) |
|||
|
|
R |
1−βRvR |
|
где μR и βR − коэффициенты, характеризующие степень обеспеченности нормативных и расчётных значений сопротивлений; vR − коэффициент вариации сопротивления.
149
Правила определения коэффициентов вариации для различных свойств грунта, в том числе для коэффициента вариации несущей способности грунта основания сваи vF , изложены в ГОСТ 20522-96.
Согласно этому стандарту для всех характеристик грунта вычисляют нормативные, а для характеристик, используемых в расчётах, и расчётные значения. Нормативные значения характеристик определяют как среднестатистические, т.е. Fdn = Fd , а расчётные значения полу-
чают делением нормативного значения на коэффициент надёжности по грунту γg, т.е. Fd = Fdn /γg. Таким образом, подтверждается анало-
гия между коэффициентом надёжности по грунту и коэффициентами надёжности по материалу.
Коэффициент надёжности γk имеет несколько иную смысловую
Обобщая сказанное выше, представимИправую часть условия (25.1) в виде расчётной величины несущей способности одиночной
нагрузку по сравнению с коэффициентом надёжности по грунту γg,
так как в общем случае учитывает не только изменчивость свойств
грунта, но и погрешности методов получения статистических данных о свойствах, а также число свай в фундаменте.
сваи F1 в фундаменте:
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
F1 = γ |
d |
|
Дd |
|
||||||||||||||
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
. |
|
(25.5) |
|||||||||
|
|
k |
γ |
k |
γ |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
g |
|
|||||
Используя аналог ю расчётныхАзначений несущей способности |
||||||||||||||||||||
сваи с параметрами выражен й (25.3), запишем |
|
|||||||||||||||||||
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(25.6) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
F1 |
= Fd |
(1−βF vF ), |
||||||||||||||||
и, учитывая равенство |
Fdn |
= |
|
|
|
|
|
при котором μF |
= 0, получим из |
|||||||||||
|
Fd , |
|||||||||||||||||||
(25.5) и (25.6) |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
γk |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(25.7) |
||||||||
|
(1−βF vF )γg |
25.3. Определение характеристик изменчивости несущей способности одиночных свай
Грунт крайне неоднородный материал, коэффициент вариации сопротивления песчаных и глинистых грунтов колеблется в широких пределах vR = 0,05 – 0,5 [31]. Статистики механических свойств грун-
150
та сложно оценить из-за чувствительности образцов к способам изготовления, хранения, испытания и систематических ошибок эксперимента. Поэтому изменчивость механических характеристик в натуре, в отличие от других материалов, меньше, чем в опытных образцах. Особенно это касается изысканий на площадках небольших размеров.
Наиболее просто и точно получить характеристики изменчивости грунта методом статического зондирования. В процессе изысканий согласно нормам требуется статистическая обработка результатов измерений несущей способности свай не менее чем в 6-ти точках зондирования. При этом получают значения vF , коэффициент надёжно-
сти γg = 1/(1 − μF vF ) и можно уточнить формулу (25.7):
|
|
γk |
= |
1−μF vF , |
|
(25.8) |
|
|
|
|
1−βF vF |
И |
|
где μF = tα / |
|
– коэффициент, характеризующий степень обеспе- |
||||
n |
ченности нормативных значений несущей способности сваи по грун- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
||
ту в зависимости от числа определений n; tα– коэффициент Стьюден- |
||||||||||||
та (например, μF = 0,792 при n = 6). |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
А |
|
|
|
|||||
Из (25.8) можно получить расчётные предельные значения ко- |
||||||||||||
эффициента вариации vFu : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Fu |
|
б |
γk |
−1 |
|
. |
(25.9) |
||||
|
|
|
|
vFu = |
β |
|
γ |
|
−µ |
|
||
|
|
|
|
|
|
F |
|
k |
|
F |
|
|
Доверительную вероятность при вычислении расчётных значе- |
||||||||||||
ний v |
|
принимают в соответствии с нормами проектирования раз- |
||||||||||
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
личных видов сооружен й. При отсутствии специальных указаний, |
||||||||||||
очевидно, следует ориентироватьсяи |
на рекомендации п. 2.14 СНиП |
2.02.01-83, согласно которым при расчёте по несущей способности доверительная вероятность должна приниматься не менее α = 0,95, а для мостов не менее α = 0,98. Если считать, что речь идёт об односторонней доверительной вероятности (по аналогии с расчётными сопротивлениями материалов), то им соответствуют значения коэффициентов βF = 1,64 и βF = 2,06, соответствующие аргументам нормальной
функции распределения Ф*(β) [3].
В табл. 25.1 приведены предельные значения vFu , полученные по формуле (25.9), в зависимости от величины коэффициента γk при разной обеспеченности расчётных значений F1 и μF = 0,792.
151
Таблица 25.1
Предельные значения коэффициентов вариации
Коэффициент |
Коэффициент вариации vFu |
Коэффициент вариации vF 2 |
||
надёжности γk |
|
|
|
|
α = 0,95 |
α = 0,98 |
α = 0,95 |
α = 0,98 |
|
1,6 |
0,326 |
0,24 |
0,259 |
0,195 |
1,5 |
0,298 |
0,218 |
0,223 |
0,167 |
1,4 |
0,265 |
0,191 |
0,176 |
0,13 |
1,25 |
0,198 |
0,14 |
0 |
0 |
1,2 |
0,169 |
0,119 |
|
|
Из сопоставления табличных значений коэффициента вариации vFu с результатами изысканий можно судить о надёжности свайного
вость несущей способности одиночной сваиИпо грунту, которая может быть расположена в любой точке на строительной площадке. Изменчивость несущей способности сваи в конкретной точке значительно меньше, поэтому представим коэффициент вариации vFu в виде
фундамента, рассчитанного с соответствующим коэффициентом γk .
Следует отметить, что значения vFu характеризуют изменчи-
v |
2 |
= v |
2 |
2 |
(25.10) |
Fu |
F1 |
+ vД, |
|||
|
|
F 2 |
|
где vF1 и vF 2 − коэффициенты вариации, характеризующие незави- |
|
|
и |
симую изменчивость свойств грунтаАсоответственно на площадке и в |
|
конкретной точке |
ли кусте (локальная изменчивость, отражающая в |
СF 2 |
|
основном способ |
змеренбя механических характеристик грунта). |
При недостатке опытных данных коэффициент вариации vF1 можно принимать равным предельному значению vFu при γk = 1,25,
так как при этом коэффициент вариации практически не зависит от числа свай в кусте, а v определяется из уравнения (24.10). В табл. 1
приведены значения vF 2 при α = 0,95 и vF1= 0,198, а также при α = = 0,98 и vF1 = 0,14, определённые в зависимости от коэффициента надёжности γk .
152