- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.1. Классификация наук
- •1.2. Строительная наука, её особенности и задачи
- •1.4. Основы методологии научных исследований
- •2.1. Строительные конструкции как системы
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы
- •4.1. Полнота использования теоретической модели
- •4.2. Исследование изменчивости прочности арматуры
- •Контрольные вопросы
- •5.1. Прочность бетона в конструкции и опытных образцах
- •5.3. Системная модель прочности кубических образцов
- •Контрольные вопросы
- •6.1. Конструктивные особенности расчетных сечений
- •6.2. Исследования внутренних фрагментов
- •6.3. Исследования наружных фрагментов
- •Контрольные вопросы
- •7.2. Принципы системного исследования
- •Контрольные вопросы
- •8.1. Расчет регулярных систем
- •8.2. Расчет нерегулярных систем
- •Контрольные вопросы
- •9.1. Особенности традиционного метода проектирования
- •9.2. Основы метода системного проектирования
- •Контрольные вопросы
- •10.1. Шпоночные швы как системы
- •10.2. Надежность одиночных бетонных шпонок
- •10.3. Особенности взаимодействия сборных плит перекрытия
- •10.4. Модели надежности шпоночных швов
- •10.5. Пример расчета шпоночного шва на надежность
- •Контрольные вопросы
- •11.2. Функциональные особенности системы перекрытия
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы
- •13.2. Модели расчёта системы настила с ригелем
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы
- •15.2. Механизм распорного взаимодействия элементов
- •15.3. Надёжность взаимодействия элементов
- •Контрольные вопросы
- •16.1. Обоснование вероятностной природы распоров
- •16.2. Расчет распорных усилий методом сил
- •17.1. Пространственные системы перекрытий
- •17.2. Перекрытия с применением арочного профнастила
- •Контрольные вопросы
- •18.1. Конструктивные особенности деревоплиты
- •18.2. Системный анализ деревоплиты
- •18.3. Расчётная схема деревоплиты
- •18.4. Пример расчёта и выводы
- •Контрольные вопросы
- •19.1. Резервы совместной работы свай с ростверком
- •19.2. Анализ исходных данных
- •19.3. Решение задачи
- •Контрольные вопросы
- •20.1. Особенности расчета прочности по наклонным сечениям
- •20.2. Нормативные требования и расчётная схема
- •20.4. Анализ опытных данных
- •20.5. Результаты проверочных расчётов
- •Контрольные вопросы
- •21.1. Влияние поперечного армирования безбалочных перекрытий на надежность
- •21.2. Прочность наклонных сечений при продавливании
- •21.3. Результаты экспериментальных исследований
- •22.1. Анализ расчётной модели
- •22.2. Рекомендации по учёту масштабного фактора
- •22.3. Пример расчёта
- •23.1. Вопросы анкеровки арматуры
- •Контрольные вопросы
- •24.1. Обоснование исследования
- •24.3. Механизм взаимодействия элементов покрытия
- •24.5. Перераспределение усилий в элементах системы
- •24.6. Устойчивость элементов сжатого пояса
- •Контрольные вопросы
- •25.4. Анализ проектных решений
- •25.5. Несущая способность свайного фундамента
- •25.5. Примеры расчётов и выводы
- •Контрольные вопросы
- •Библиографический список
Лекция 20. ПРОЧНОСТЬ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ ПРИ СОВМЕСТНОМ ДЕЙСТВИИ ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ И МОМЕНТОВ
20.1. Особенности расчета прочности по наклонным сечениям
Расчёт прочности изгибаемых элементов по наклонным сечениям изначально ведётся раздельно на действие поперечных сил Q и изгибающих моментов М, хотя известно, что разрушение по наклонным сечениям является следствием совместного действия этих усилий.
Ещё в 1978 г. задача влияния моментов на несущую способность по наклонным сечениям, оцениваемую предельнойИпоперечной силой,
рассматривалась как первостепенная, требующая скорейшего разре-
ных сил и моментов в наклонном сечении [21]. Тем не менее даже
шения на основе совместного учётаДуравнений равновесия попереч-
через 25 лет авторы последней редакции норм проектирования желе-
зобетонных конструкций были вынуждены признать, что, несмотря на
многочисленные исследования в этой области, предлагаемые методы
рукций (СНиП 52-01-2003бСП 52-101-2003), в отличие от СНиП 2.03.01-84*, приняты разные расчётные схемы для Q и М, что подчёр-
расчёта прочности железобетонных элементов при действии попереч-
ных сил ещё не достигли такого уровня, чтобы могли быть приняты в |
|
и |
А |
качестве нормативных [7]. |
|
В новой редакц норм проектирования железобетонных конст- |
|
С |
|
кивает ориентацию составителей норм на раздельный учёт усилий при расчёте прочности наклонных сечений и затрудняет переход к обобщённому расчёту. Представляется, что для решения подобных задач следует использовать принципы системного подхода.
20.2. Нормативные требования и расчётная схема
Рассмотрим основные особенности современного расчёта прочности по наклонным сечениям на основе метода предельных состояний.
108
Прочность наклонных сечений рассчитывают из условий, по которым расчётные усилия Q и М от внешних нагрузок, действующих в наклонном сечении с длиной горизонтальной проекции с, должны быть меньше или равны внутренним предельным расчётным усилиям Qu и Мu в этом сечении, т.е.
Q ≤ Q или Q Qu ≤1; |
(20.1) |
M ≤ Mu или M Mu ≤1. |
(20.2) |
Выражения (20.1) отражают статическое условие равновесия ΣY = 0 вертикальных проекций всех сил. Составляющие предельного значения Qu = Qb + Qsw: поперечная сила Qb, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении шириной b и рабочей высотой h0, которая в настоящее время определяется по эмпирической формуле в зависимости от расчётного сопротивления бетона растяжению Rbt:
Q |
=1,5R bh2 |
/ c , |
(20.3) |
|
b |
bt |
0 |
|
|
и поперечная сила Qsw, воспринимаемая поперечной арматурой, которая определяется в зависимости от интенсивности усилий в ней при
площади сечения Asw, расчётном сопротивлении Rsw и шаге sw, в на- |
||
А |
|
|
клонном сечении с горизонтальной проекциейИс: |
|
|
Qsw = 0,75cRsw Asw / sw . |
|
(20.4) |
Выражения (20.2) отражают статическоеД |
условие |
равновесия |
ΣМ = 0 моментов всех сил относительно центра тяжести сжатой зоны бетона наклонного сечения, в котором приложена равнодействующая
усилий этой зоны |
Nb. Составляющие предельного значения |
||
|
С |
Мбs, воспринимаемый продольной растянутой |
|
Мu = Мs |
+ Мsw: момент |
||
усилием |
Ns арматурой, пересекающей наклонное сечение, и опреде- |
||
ляемый по формуле и |
|
||
|
|
M s = Ns zs , |
(20.5) |
и момент Мsw, воспринимаемый поперечной арматурой в наклонном |
|||
сечении, который определяется по формуле |
|
||
|
|
M sw = 0,5Qswc . |
(20.6) |
Плечо zs пары сил Ns и Nb, определяющих момент Мs, допускается принимать приближённо: zs = 0,9h0 .
Влияние моментов при расчёте на поперечную силу по условиям (20.1) напрямую не учитывается. Однако не исключено, что оно учитывается косвенно составляющими предельного значения Qu.
В любом случае проектировщика целесообразно вооружить обобщённым условием прочности, учитывающим совместное действие поперечных сил и изгибающих моментов.
109
20.3. Вывод обобщённой функции прочности наклонного сечения
Примем для дальнейшего анализа унифицированную расчётную схему (рис. 20.1). Её особенности: совмещение схем поперечных сил и моментов; расчётное наклонное сечение с длиной проекции с и высотой zs пересекает точки приложения равнодействующих усилий сжатой и растянутой зон.
|
|
И |
|
Рис. 20.1. Расчётная схема наклонного сечения |
|
||
Согласно расчётной схеме в наклонномДсечении действует изги- |
|||
бающий момент от расчётных нагрузок: |
|
||
|
M = M +Qc . |
(20.7) |
|
|
|
А0 |
|
Для вывода обо щённой функции воспользуемся условиями |
|||
прочности (20.1) |
(20.2) бв форме относительных событий q = Q Qu и |
||
m = M Mu . Эти |
событ я меют вероятностный смысл, |
а условия |
|
|
и |
|
|
(20.1) и (20.2)Ссоответствуют вероятностям разрушения от поперечной силы p(q ≤1) = p(q) = q и от момента p(m ≤1) = p(m) = m.
Сумму двух событий q и m представим как пару несовместных (противоположных) событий, состоящих в том, что разрушение произойдёт или по поперечной силе, или по моменту. Согласно одной из основных теорем теории вероятностей сумма вероятностей противоположных событий равна единице [3], т.е.
p(q) + p(m) =1. |
(20.8) |
Заменим в формуле (20.8) вероятности на относительные значения расчётных усилий из (20.1), (20.2) и получим функцию прочности
(надёжности) в обобщённом виде: |
|
Q Qu + M Mu =1. |
(20.9) |
110
В теории надёжности сумму вероятностей состояний, равную единице, относят к одному из важнейших уравнений функционирования системы [23]. Подобные функции применяют при расчёте железобетонных элементов на кручение со срезом, а также на продавливание от совместного действия продавливающей силы и момента.
Так как существует гипотетическая вероятность разрушения от одновременного действия поперечной силы и момента, то сумма вероятностей (20.8) уменьшается и равенство (20.9) превращается в условие надёжности:
Q Qu + M Mu <1. |
(20.10) |
Сущность условия (20.10) заключается в том, |
что исчерпание |
прочности железобетонного элемента по наклонному сечению всегда
происходит с определённой вероятностью, как от действия попереч- |
|||
|
|
И |
|
ной силы, так и от моме нта. Если доля того или иного усилия незна- |
|||
чительна, т.е. при Q = 0 или M = 0 условие (20.10) трансформируется |
|||
в (20.1) или (20.2). |
|
Д |
|
|
|
|
|
|
20.4. Анализ опытных данных |
||
|
б |
|
|
Для проверки эмпирических зависимостей (20.3), (20.4) и функ- |
|||
|
и |
|
данных, извлечённых |
ции (20.9) выполнен анал з экспериментальныхА |
из сборника [22]. Рассмотрены результаты испытания 15 железобетонных балокСпрямоугольного сечения, загруженных двумя сосредоточенными силами на расстоянии с = 2h0 от опор. Основные характеристики опытных изделий, в том числе значение поперечной силы Qоп при разрушении, приведены в табл. 20.1.
Результаты проверочного расчёта опытных балок на действие поперечной силы Q = Qоп по формулам норм проектирования приведены в табл. 20.2.
Согласно ГОСТ 8829-94 прочность изделия проверяется по коэффициенту безопасности С = Qоп/Qu, соответствующему несущей способности изделия, определенному расчетом с учетом расчетных сопротивлений материалов и принятой схемы нагружения.
111
Таблица 20.1
Характеристики опытных образцов
№ |
Размеры |
|
Площадь сечения |
|
|
sw, см |
|
|
|
Средние |
|
|
Qоп, |
|||||||||||
п/п |
сечения, см |
|
арматуры, см2 |
|
|
|
сопротивления, МПа |
|
кН |
|||||||||||||||
|
b |
h0 |
|
|
As |
|
|
Asw |
|
|
|
|
|
|
b |
Rs |
Rsw |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|||||||||||||
1 |
15,2 |
|
27,0 |
|
3,08 |
|
|
|
|
|
|
|
26 |
724 |
|
|
|
|
60 |
|
||||
2 |
15,4 |
|
25,8 |
|
4,02 |
|
|
|
|
|
|
|
26 |
728 |
|
|
|
|
75 |
|
||||
3 |
15,5 |
|
26,0 |
|
6,28 |
|
|
|
|
|
|
|
26 |
773 |
|
|
|
|
80 |
|
||||
4 |
15,4 |
|
25,8 |
|
6,28 |
|
0,58 |
|
|
|
12 |
26 |
773 |
|
362 |
|
|
90 |
|
|||||
5 |
15,4 |
|
25,5 |
|
9,82 |
|
0,57 |
|
|
|
12 |
26 |
800 |
|
362 |
|
|
86 |
|
|||||
6 |
15,5 |
|
26,7 |
|
2,55 |
|
|
|
|
|
|
|
36 |
724 |
|
|
|
|
40 |
|
||||
7 |
15,5 |
|
26,8 |
|
2,60 |
|
|
|
|
|
|
|
36 |
724 |
|
|
|
|
60 |
|
||||
8 |
14,5 |
|
26,8 |
|
5,86 |
|
|
|
|
|
|
|
36 |
773 |
|
|
|
|
70 |
|
||||
9 |
14,7 |
|
26,6 |
|
5,90 |
|
|
|
|
|
|
|
36 |
773 |
|
|
|
|
58 |
|
||||
10 |
15,0 |
|
27,0 |
|
5,80 |
|
0,55 |
|
|
|
10 |
36 |
773 |
|
258 |
|
102 |
|||||||
11 |
16,0 |
|
26,7 |
|
5,90 |
|
0,55 |
|
|
|
10 |
36 |
773 |
|
258 |
|
|
94 |
|
|||||
12 |
15,2 |
|
26,5 |
|
9,60 |
|
0,55 |
|
|
|
10 |
36 |
800 |
|
258 |
|
|
93 |
|
|||||
13 |
15,4 |
|
26,0 |
|
9,70 |
|
0,57 |
|
|
|
10 |
36 |
800 |
|
258 |
|
|
98 |
|
|||||
14 |
14,4 |
|
27,3 |
|
5,90 |
|
|
|
|
|
|
|
54 |
773 |
|
|
|
|
62 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
15 |
14,5 |
|
27,0 |
|
9,60 |
|
0,55 |
|
|
|
10 |
И54 800 |
258 |
|
150 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
Д |
|
|
Таблица 20.2 |
|||||||||||
|
|
|
Результаты проверочного расчёта опытных балок |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
на действие поперечной силы Q |
|
|
|
|
|
||||||||||||
№ |
Сопротивления |
Сопрот вле- |
|
|
с, см |
Qb, кН |
Qsw, |
|
Qu, |
C = |
Q |
оп |
||||||||||||
п/п |
бетона, МПа |
н я арматуры, |
|
|
|
|
|
|
кН |
|
кН |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
МПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qu |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
B |
|
Rb |
|
Rbt |
Rs |
|
Rsw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
1 |
20 |
|
11,5 |
|
0,9 |
526 |
|
|
|
|
54,0 |
27,7 |
|
|
27,7 |
2,17 |
|
|||||||
2 |
20 |
|
11,5 |
|
0,9 |
530 |
|
|
|
|
|
51,6 |
26,8 |
|
|
26,8 |
2,80 |
|
||||||
3 |
20 |
|
11,5 |
|
0,9 |
562 |
|
|
|
|
|
52,0 |
27,2 |
|
|
27,2 |
2,94 |
|
||||||
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
4 |
20 |
|
11,5 |
0,9 562 |
229 |
|
|
51,6 |
26,8 |
42,6 |
|
69,4 |
1,30 |
|
||||||||||
5 |
20 |
|
11,5 |
|
0,9 |
582 |
229 |
|
|
51,0 |
26,5 |
41,7 |
|
68,2 |
1,26 |
|
||||||||
6 |
28 |
|
16 |
|
1,14 |
526 |
|
|
|
|
|
53,4 |
35,4 |
|
|
35,4 |
1,13 |
|
||||||
7 |
28 |
|
16 |
|
1,14 |
526 |
|
|
|
|
|
53,6 |
35,5 |
|
|
35,5 |
1,69 |
|
||||||
8 |
28 |
|
16 |
|
1,14 |
562 |
|
|
|
|
|
53,6 |
33,2 |
|
|
33,2 |
2,11 |
|
||||||
9 |
28 |
|
16 |
|
1,14 |
562 |
|
|
|
|
|
53,2 |
33,4 |
|
|
33,4 |
1,74 |
|
||||||
10 |
28 |
|
16 |
|
1,14 |
562 |
171 |
|
|
54,0 |
34,6 |
36,4 |
|
71,0 |
1,44 |
|
||||||||
11 |
28 |
|
16 |
|
1,14 |
562 |
171 |
|
|
53,4 |
36,5 |
36,1 |
|
72,6 |
1,29 |
|
||||||||
12 |
28 |
|
16 |
|
1,14 |
582 |
171 |
|
|
53,0 |
34,4 |
35,8 |
|
70,2 |
1,32 |
|
||||||||
13 |
28 |
|
16 |
|
1,14 |
582 |
171 |
|
|
52,0 |
34,2 |
36,3 |
|
70,5 |
1,39 |
|
||||||||
14 |
42 |
|
23,2 |
|
1,42 |
562 |
|
|
|
|
|
54,6 |
41,9 |
|
|
41,9 |
1,48 |
|
||||||
15 |
42 |
|
23,2 |
|
1,42 |
582 |
171 |
|
|
54,0 |
41,7 |
36,5 |
|
78,2 |
1,94 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
112 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|