При m ≥ 4 общее решение задачи многократно усложняется. С целью упрощения решения выполним проверочный расчёт балки при m = 2 по расчётной схеме, приведенной на рис. 18.3.

18.4. Пример расчёта и выводы

При ширине балки b = 1 м; h = 0,03 м; с= 0,06 м;E = 10000

МПа; EI = 0,0225 МН·м2; G = 500 МПа; q = 4 кН/м и l = 1,5 м опреде-

+ 0,004·0,06·8333/7222·2·0,0225 = 69,25 + 0,09 = 69,34 кН. По формуле

(18.4) при x = l определяем максимальное значение сдвигающего на-

этим влиянием, для определения касательных напряжений можно воспользоваться формулой Журавского. В данном случае при статическом моменте полусечения S = 1·0,03·0.03 = 0,0009 м2 и моменте

τ = – 0,004·1,5·0,0009/0,0000585·1 = 92,3 МН/м. Величины напряже-

ний, определённые разными методами, различаются на 3 % . Это означает, что составная балка при λl ≥ 4 может быть рассчитана как цельная с исключением из поперечного сечения участков прокладочных слоёв.

В трёхстержневой составной балке при m = 3 значение коэффици-

ента λ2 и соответственно λl больше, чем в двухстержневой. Поэтому балки из деревоплиты рекомендуется рассчитывать как цельные с исключением из поперечного сечения участков прокладочных слоёв.

100

Контрольные вопросы

1.Элементы конструктивной системы деревоплиты.

2.Особенности расчетной модели составного стержня.

3.Механизм взаимодействия элементов составного стержня.

4.Надежность конструктивной системы деревоплиты.

5.Эффективность конструкции деревоплиты.

Лекция 19. СОВМЕСТНАЯ РАБОТА СВАЙ С НИЗКИМ РОСТВЕРКОМ

вместной работы свай с ростверкомАне приводится. Необходимость решения одной из практическихбзадач, связанной с этой проблемой, возникла в процессе строительства четырёхэтажного жилого дома.

При проектированииидома по бескаркасной системе с поперечными несущими стенами ыло принято свайное основание с железобетонным ленточнымСростверком и забивными сваями с поперечным

сечением 0,3×0,3 м. Вв ду сложной конфигурации в плане и большой деформативности грунтов здание было расчленено осадочными швами на 4 блока (рис. 19.1).

Согласно инженерно-гидрогеологическим изысканиям нижний конец 8-м свай попадает в слой текучепластичного суглинка (показатель текучести IL > 0,6). В соответствии с требованиями п. 7.2.3 СП 50.102.2003 проектом были предусмотрены в каждом из блоков дорогостоящие испытания забивных свай статической нагрузкой.

Вначале были выполнены натурные испытания двух (минимальное число статических испытаний в контуре здания) свай в восточном блоке и получены частные значения предельного сопротивления Fd, равные 480 кН и 440 кН и соответствующие максимальной нагрузке, достигнутой при испытании. Исходя из этих данных, несущая способность сваи была принята равной N = 440/1,2 = 367 кН (по ми-

101

нимальному значению Fd) при максимальной расчётной нагрузке на сваю 364 кН, и началось строительство дома.

западном блоке. Несущая способность сваи оказалась равной всего 288 кН (табл. 19.1); в отчёте ошибочно приведено значение 360/1,2 = 300 кН, соответствующее испытательной нагрузке при осадке s = 40 мм вместо 30 мм) и строители забили тревогу, так как согласно нормам при числе испытаний менее 6 несущую способность

свай следует брать по минимуму, т.е. 288 кН < 364 кН. Возникла ситуация, когда возведение западного блока в проектном виде оказалось невозможным.

102

19.2. Анализ исходных данных

В трудную минуту проектировщики и строители обратились за помощью к учёным СибАДИ, которые в первую очередь выполнили тщательный анализ проектных материалов [13].

Ещё в процессе изысканий проводили испытания грунтов статическим зондированием в 9-ти точках и получили частные значения предельных сопротивлений свай (табл. 19.1). Эти данные проектировщики не использовали для предварительной оценки несущей способности свай, так как под каждым из блоков число испытаний оказалось менее 6. Однако их хватило для определения участков с низкой

Для анализа несущей способности использовали указания п. 7.3.16 СП, согласно которым несущую способность испытанных статической нагрузкой свай следует определять с использованием результатов статического зондирования (не менее 6 точек) по формуле

где ∑Fu/n – среднее значение предельного сопротивления по n = 3 – 5

испытаниям свай статической нагрузкой; γgs – коэффициент надёжности по грунту, определяемый по результатам зондирования по формуле

где vs – коэффициент вариации результатов зондирования.

103