63.Силы резания и мощность фрезерования.

1.Встречное фрезерование(Рис.4)

Р_z-окружная сила(составляющая) действующая на зуб фрезы.

P_y-радиальная составляющая, направление по радиусу.

R-сумма сил P_z и P_y.

Силу R раскладывают на горизонт. и верт. составляющие Р_г и Р_в-действ. на зуб фрезы. Возьмем реакцию этих сил которые действ.на деталь. Сила Р_в(на деталь) отрывает заготовку от стола, а стол от направляющих станка.

2.Попутное фрезерование

.(Рис5.)

В момент врезания зуба фрезы под действием силы Р_г на деталь заготовка перемещается вправо и в паре ходовой винт-гайка зазор выбирается, т.е. подача увел-ся на величину зазора, что приводит колебания в силу резания.

При попутном фрезер-ии применяют спец. устр-ва, которые выбирают зазор . При фрезер-ии расчит-ют силу P_z, а затем силу Р_г и Р_в.

Фрезер-ие по подачи: Р_г=(0,8-0,9)Р_z Р_в=(0,7-0,9)Р_z.

По силе Р_г рассчитывают усилие зажима заготовки приспособлений.

Фрезер-ие против подачи: Р_г=(1-1,1)Р_z P_в=(0,2-0,3)Р_z.

Для торцевых фрез: Р_г=(0,6-0,7)Р_z (1)

По урав-ию (1) с увелич-ем сила Р_z увелич-ся, т.к. увелич-ся площадь срезаемого слоя. Причины: 1)с увелич-ем t -увелич-ся  и увелич-ся i, увелич-ся f. 2)с увелич-ем S_z- увелич-ся а, увелич-ся f. 3)с увелич-ем В- увелич-ся f. 4)с увелич-ем z- увелич-ся i, увелич-ся f.

С увелич-ем D фрезы сила Р_z уменьш-ся. Причины: 1)Угол  уменьш-ся, i уменьш-ся, f уменьш-ся. 2) Уменьш-ся толщина срезаемого слоя а_max.

С увелич-ем D от 100 до 150мм сила Р_z уменьш-ся на 35-40.

При фрезер-ии косозубой цилиндр-ой фрезой появ-ся осевая сила Р_о.

(Рис6.)

Набор цилиндр-их фрез(Рис7.).

Надо брать такое направление винтовых канавок, чтобы силы Р_о соединяли набор фрез.

Дисковая фреза с раскосами зубьями(разнонаправл. зубьями).(Рис8.).

У таких фрез более равномерное фрезер-ие и за счет раскоса зубьев, уменьш-ся Р_о.

Мощность при фрезеровании: , кВт.

65.Износ, стойкость и скорость резания при фрезеровании.

Зуб фрезы изнашивается по задней пов-ти, критерий затупления h_з=0,15мм-для фасонных затыловочных фрез при обработке стали. h_з=2мм- для торцевых твердосплавных фрез при обработке чугуна.

(Рис3.)

В зоне высоких скоростей на прямой АВ справедливо ур-ние: (1).

В развернутом виде ур-ие имеет вид: (1’)

Уравнение (1’) с увел-ем при пост. периоде стойкости скорость резания уменьшается т.к. увел-ся сила Р_z , увелич-ся  и увел-ся Q, в результате увел-ся интенсивность диффузионного инстр-та.

С увел-ем D фрезы, скорость резания увел-ся. Причины:

1)Уменьшается:P_z,Q,.

2)Увел-ся: фаска фрезы и улучшается теплоотвод из зоны резания, в рез-те температура умен-ся.

3)Увел-ся время холостого хода, когда зуб фрезы находится в контакте с воздухом и охлаждается, в рез-те контакт с заготовкой вступает охлажденный зуб, что умен-ет температуру.

К_м-учитывает мат-ал заготовки.

К_п-учитывает сост-ие пов-ти заготовки.

К_и-учитывает инструментальный мат-ал.

При выборе периода стойкости учитывают D фрезы: Т=(1-1,5)D.

67 Протягивание припуск при протягивании.

Протягивание является высокопроизводительным методом обработки сквозных отверстий и наружных поверхностей разнообразных форм. Протягивание обеспечивает точность 7-9 квалитет, шероховатость 7-9 класс. Высокая общая стойкость протяжек позволяет вести работу в течении нескольких смен без подналадки станка и инструмента. Протягивание применяется в мелкосерийном, серийном, крупносерийном и массовом производствах.

Конструкция протяжки.

1. Хвостовик – служит для закрепления протяжки в патроне протяжного станка.

2. Шейка.

3. Переходный конус. На нем сваривают протяжку.

4. Передняя направляющая часть. На нее устанавливают заготовку.

5. Режущая часть. Она срезает весь припуск на протягивании. На режущей части каждый последующий зуб выше предыдущего на величину Sz – подъем на зуб.

6. Калибрующая часть. Д зубьев = const и определяет размер протянутого отверстия. Д калиб зубьев = просл. Реж. Зубу.

7. Задняя направляющая часть. Обеспечивает напр. часть при выходе из протянутого отверстия.

8. Цапфа. Служит для поддержания протяжки. Цапфа делается только у длинных протяжек.

При обработке цветных Ме- сталь ХВГ. При обработке ост. Матер.-быстрорежущие стали: Р18, Р6М5, Р6М5К5-при обработке ж/п сталей на Ni основе.

Твердые сплавы обеспечивают высокую производительность, т.к. v рез. высокая (90м/мин), но в этом случая треб. модернизация протяжного станка.

Схемы резания, геом. элем. Зубопротяжки я не писал, потому что не знал нужно ли. СПРОСИТЕ У КиЧКО!

Припуск при протягивании.

А=Д-Д₀, где Д₀ – диаметр предварительного отверстия. Если А мал, может остаться чернота после протягивания. При А больш., увел. длина протяжки и увел. Маш. Время. 1) По табл. учитыв. Д отв. и l. 2) А=0,005*Д+(????).

68 ширина срезаемого слоя при протягивании.

l- длина протянутого отверстия. i- число одновременно работающих зубьев.

I=(l/t) + 1, где t-шаг зубьев протяжки. i=3...8.

Канавки у протяжек !!!!- не знаю нужно ли! Спросите!

Чтобы облегчить удаление стружки на зубьях делают стружко-разделительные канавки. (рисунок сами – мне в ЛОМ!). t- затылок зуба, Н-высота зуба(глубина канавки). t_p – шаг режущих зубьев = мl. (ур1). м- коэффициент, который учитывает длину протянутого отверстия. м = 1,25...1,5 По ур.1 – чем больше длина протянутого отверстия, тем больше шаг режущих зубьев.

У протяжек всегда рассчитывается к – коэффициент заполнения стружечной канавки, к = Fk/(l*Sz), где Fk-площадь канавки, где распол. Стружка. Обычно, у режущих и калибрующих зубьев шаг одинаковый- tp=tk. В этом случае по мере переточек калиб. Зубья могут переходить в режущие. Иногда tk=( 0,6...0,7)tp. В этом случае калиб. Зубья не могут переходить в режущие ( не хватит места для стружки).

69 машинное время при протягивании.

Тм= (Lпрохода /( 1000*v))*к., где Lпрохода – длина рабочего хода протяжки, она = lp.ч.+ lk.ч.+lзадн.+ lперебега. . lперебега= 10...20 мм . к- коэффициент, который учитывает обратный ход крепежного станка.