- •1. Вплив макромолекулярної будови і надмолекулярних структур полімерів на процеси їх переробки і формування властивостей виробів.
- •2. Вплив температури і швидкості охолодження на кристалізацію полімерів.
- •3. Залежність деформаційних властивостей полімерів від температури.
- •4. Різні види деформацій, що розвіваються при течії полімерів.
- •5. Текучість полімерів, методи визначення.
- •6. Рівняння нерозривності при течії розплаву .
- •7. Рівняння руху при течії розплаву.
- •8. Рівняння енергії при течії розплаву.
- •9. Реологічне рівняння ньютонівської рідини.
- •10. Реологічне рівняння неньютонівської рідини.
- •11. Течія розплаву полімеру в циліндричній трубі.
- •12. Течія розплаву полімеру в плоскій щілині.
- •13. Наслідки високоеластичності розплаву полімерів при течії.
- •14. Еластичне відновлення струменю потоку розплаву.
- •15. Еластична турбулентність потоку розплаву.
- •16. Теплопровідність у стаціонарному і нестаціонарному режимах теплопередачі.
- •17. Загальні уяви про фізичну сутність і математичне моделювання технологічних процесів.
- •18. Замкнута система рівнянь: диференціальні рівняння, припущення, умови однозначності.
- •19. Механізм ламінарного змішування полімерів.
- •20. Періодичне та безперервне змішування компонентів композиції.
- •21. Диспергування інгредієнтів при змішуванні компонентів композиції.
- •22. Якісний аналіз роботи одночерв’ячного екструдера.
- •23. Фізична сутність зони завантаження одночерв’ячного екструдера.
- •24. Фізична сутність зони плавлення одночерв’ячного екструдера.
- •25. Фізична сутність зони дозування одночерв’ячного екструдера.
- •26. Фізична сутність і математична модель формування заготовок виробів з розплаву.
- •27. Гідродинамічний розрахунок формуючого каналу головки для труб.
- •Розрахунок коефіцієнта геометричної форми головки
- •Розраховуємо обємну секундну продуктивність
- •Розрахунок перепаду тиску в головці
- •Знаходимо ефективну в’язкість матеріалу в кожному каналі, Па*с:
- •Знаходимо перепад тиску в кожному каналі
- •28. Загальні принципи побудови математичних моделей процесів термічної обробки виробів з полімерів.
- •29. Умови рішення задач теплообміну при охолодженні виробів з полімерів.
- •30. Стаціонарні задачі теплопровідності для термічної обробки (охолодження) виробів з полімерів.
- •31. Фізична сутність і математичні моделі термообробки (охолодження) полімерних труб.
- •32. Фізична сутність і математична моделі накладення полімерної ізоляції на дріт та кабель.
- •33. Фізична сутність і математична модель операції калібрування порожнистого виробу.
- •34. Фізична сутність та математичні моделі операцій підготовки і дозування розплаву в литтєвий машині.
- •35. Фізична сутність і математична модель операцій вприску розплаву при литті під тиском.
- •36. Фізична сутність методів термоформування виробів з листів, математична модель операції нагріву заготовки.
- •37.Загальні відомості про пресування, математична модель операції нагріву прес-матеріалу.
- •38. Теорія розмірності та значення її при створенні математичних моделей.
38. Теорія розмірності та значення її при створенні математичних моделей.
Якщо існують диференціальні рівняння, які описують процес, то систему цих рівнянь можна розв’язати методом теорії подібності.
Якщо ж диференціальних рівнянь, які описують процес, не існує, ми можемо, покладаючись на свій досвід та інтуїцію, записати найзагальнішу залежність, наприклад, таку:
.
Тобто, нехай певний процес характеризують n величин, кожна з яких має розмірність, загальна кількість яких дорівнює m.
Основою теорії розмірностей є теорема Федермана–Букінгема (або -теорема), яка формулюється таким чином: загальна залежність між n змінними, які характеризують процес, з m основними одиницями їх виміру, може бути подана у вигляді залежності між (n – m) безрозмірними комплексами (критеріями подібності), складеними з цих змінних.
Розглянемо відомий уже приклад: обчислення об’ємної витрати рідини Vc в циліндричному каналі за умови її ламінарного руху.
Нехай диференціальне рівняння, яке описує процес, відсутнє. Запишемо загальну функційну залежність у вигляді:
.
Враховуючи, що визначенню підлягає Vc, запишемо цю залежність у вигляді степеневого рівняння
і підставимо позначення одиниці кожної з величин:
[м3/с] = С [Па/м]x [Па с]y [м]z.
Кількість змінних – чотири, одиниць виміру – три (Па, м, с). Враховуючи, що n – m = 1, ми, мабуть, повинні одержати один безрозмірний комплекс, який описує явище.
Запишемо:
м3 с–1 = Паx+y м–x+z сy;
Па: 0 = x + y;
м: 3 = –x + z;
с: –1 = y.
Розв’язавши систему рівнянь, одержимо, що x = 1, y = –1, z = 4. Отже,
,
або у вигляді безрозмірного комплексу:
. (16.8)
Нами одержано той самий критерій, що й після розв’язання диференціального рівняння методом теорії подібності (16.5).
Якщо неможливо скласти математичну модель, то можна розкрити загальну залежність за допомогою теорії розмірностей, основою якої є теорема Федермана–Букінгема (або -теорема), яка формулюється таким чином: загальна залежність між n змінними, які характеризують процес, з m основними одиницями їх виміру, може бути подана у вигляді залежності між (n – m) безрозмірними комплексами (критеріями подібності), складеними з цих змінних.
Метод теорії розмірностей відрізняється від загального методу теорії подібності на етапі одержання критеріїв.
Але, незважаючи на спосіб розв’язання задачі, найголовнішим критерієм і методом оцінки одержаних результатів є експеримент, практика.