- •1. Вплив макромолекулярної будови і надмолекулярних структур полімерів на процеси їх переробки і формування властивостей виробів.
- •2. Вплив температури і швидкості охолодження на кристалізацію полімерів.
- •3. Залежність деформаційних властивостей полімерів від температури.
- •4. Різні види деформацій, що розвіваються при течії полімерів.
- •5. Текучість полімерів, методи визначення.
- •6. Рівняння нерозривності при течії розплаву .
- •7. Рівняння руху при течії розплаву.
- •8. Рівняння енергії при течії розплаву.
- •9. Реологічне рівняння ньютонівської рідини.
- •10. Реологічне рівняння неньютонівської рідини.
- •11. Течія розплаву полімеру в циліндричній трубі.
- •12. Течія розплаву полімеру в плоскій щілині.
- •13. Наслідки високоеластичності розплаву полімерів при течії.
- •14. Еластичне відновлення струменю потоку розплаву.
- •15. Еластична турбулентність потоку розплаву.
- •16. Теплопровідність у стаціонарному і нестаціонарному режимах теплопередачі.
- •17. Загальні уяви про фізичну сутність і математичне моделювання технологічних процесів.
- •18. Замкнута система рівнянь: диференціальні рівняння, припущення, умови однозначності.
- •19. Механізм ламінарного змішування полімерів.
- •20. Періодичне та безперервне змішування компонентів композиції.
- •21. Диспергування інгредієнтів при змішуванні компонентів композиції.
- •22. Якісний аналіз роботи одночерв’ячного екструдера.
- •23. Фізична сутність зони завантаження одночерв’ячного екструдера.
- •24. Фізична сутність зони плавлення одночерв’ячного екструдера.
- •25. Фізична сутність зони дозування одночерв’ячного екструдера.
- •26. Фізична сутність і математична модель формування заготовок виробів з розплаву.
- •27. Гідродинамічний розрахунок формуючого каналу головки для труб.
- •Розрахунок коефіцієнта геометричної форми головки
- •Розраховуємо обємну секундну продуктивність
- •Розрахунок перепаду тиску в головці
- •Знаходимо ефективну в’язкість матеріалу в кожному каналі, Па*с:
- •Знаходимо перепад тиску в кожному каналі
- •28. Загальні принципи побудови математичних моделей процесів термічної обробки виробів з полімерів.
- •29. Умови рішення задач теплообміну при охолодженні виробів з полімерів.
- •30. Стаціонарні задачі теплопровідності для термічної обробки (охолодження) виробів з полімерів.
- •31. Фізична сутність і математичні моделі термообробки (охолодження) полімерних труб.
- •32. Фізична сутність і математична моделі накладення полімерної ізоляції на дріт та кабель.
- •33. Фізична сутність і математична модель операції калібрування порожнистого виробу.
- •34. Фізична сутність та математичні моделі операцій підготовки і дозування розплаву в литтєвий машині.
- •35. Фізична сутність і математична модель операцій вприску розплаву при литті під тиском.
- •36. Фізична сутність методів термоформування виробів з листів, математична модель операції нагріву заготовки.
- •37.Загальні відомості про пресування, математична модель операції нагріву прес-матеріалу.
- •38. Теорія розмірності та значення її при створенні математичних моделей.
31. Фізична сутність і математичні моделі термообробки (охолодження) полімерних труб.
Физическая сущность охлаждения трубы
Охлаждение труб производится орошением их водой или пропусканием через ванну. Основное условие этой технологической операции – равномерное и быстрое охлаждение трубы после ее выхода из калибрующей насадки. Поскольку труба движется в горизонтальном положении, то создаются неравномерные температурные поля по верху и по низу трубы. Чтобы исключить это, в ваннах обеспечивается интенсивное перемешивание воды. Труба охлаждается к выходу из ванны до температуры внутренней поверхности ниже температуры плавления (текучести), а наружной поверхности – до 40оС. Более высокие температуры приводят к росту размеров кристаллических структур и ухудшению качества труб, возможна деформация при сжатии их треками тянущего устройства.
Толщина отвердевшего слоя трубы зависит от времени контакта профиля с калибрующим устройством и, следовательно, от длины последнего. Таким образом, задача нахождения требуемой длины калибрующего устройства должна состоять из следующих основных этапов: определения необходимой толщины отвердевшего слоя из условия его прочности под воздействием указанных усилий и затем определения длины калибра, обеспечивающего указанную толщину слоя.
Рис.1 Схема процесса калибрования и охлаждения трубы
Рис. 2 Схема наружного калибрования полимерной трубы в вакуумной ванне: 1 – дорн; 2 – матрица; 3 – калибровочные кольца (калибровочная насадка с поперечными прорезями или с перфорацией для контакта трубы с водой); 4 – отверстия для вакуума; 5 – крышка (люк) герметизации; 6 – вакуумная ванна; 7 – уплотнение между вакуумной ванной и ванной охлаждения; 8 – подача воды; 9 – отверстие системы стока воды; 10 – входная калибровочная втулка.
При определении внутреннего диаметра калибра необходимо учитывать усадку трубы при охлаждении.
К основным технологическим параметрам формообразования труб относятся: температура расплава в головке, изменение температуры трубной заготовки в калибрующей насадке, температура воды в вакуумной ванне, величина вакуума в ванне, степень усадки полимера.
Математическая модель охлаждения трубы
Расчетная схема процессов пневматического калибрования полимерных труб по наружному диаметру и их охлаждения представлена на рис. 1. Заготовка трубы 3 выходит из формующей головки 1 и поступает в калибрующую насадку 2, которая охлаждается водой. К головке с помощью троса 4 крепится пробка 5, а в пространство между формующей головкой и пробкой подается воздух, который прижимает наружную поверхность трубы к внутренней поверхности гильзы насадки. Окончательное охлаждение осуществляется в ванне охлаждения 6.
Процесс рассматривается в неподвижной системе координат. Если допустить , что перенос теплоты происходит только теплопроводностью по радиусу, то в цилиндрической системе координат уравнение
для полимерной трубы (R1 ≤ r ≤ R2) приобретает вид
, (4.11)
где υz – скорость движения сечения трубы вдоль зоны ее охлаждения, которая равняется
; (4.12)
– дифференциальный оператор (набла); ρ, с, λ – соответственно плотность, теплоемкость, теплопроводность полимера.
Соответственно для неподвижной (Wz=0) калибрующей насадки (R2 ≤ r ≤ R3) имеем
. (4.13)
Формулируются условия однозначности для уравнений (4.11) и (4.13). Принимаются известными геометрические размеры и теплофизические свойства полимера, которые являются функцией температуры. Температура расплава на входе в насадку Твх равняется температуре на выходе из головки
при z=0 T=Tвх (4.14)
Пренебрегается теплообмен на внутренней поверхности трубы. Тогда граничные условия в соответствии с законом Фурье записываются в виде
при r=R1 (4.15)
На поверхностях контакта полимера с внутренней поверхностью гильзы насадки (r=R2) и внешней поверхности гильзы с водой (r=R3) плотность теплового потока q одна и та же, поэтому в соответствии с законами Фурье и Ньютона – Рихмана граничные условия запишутся так
при r=R2 ; (4.16)
при r=R3 (4.17)
где λс – теплопроводность стенки гильзы; α1 – коэффициент теплоотдачи к воде, охлаждающей гильзу; Тс – температура воды. При охлаждении в ванне R2=R3 и граничное условие принимает вид
при r=R3 (4.18)
где α2 – коэффициент теплоотдачи к воде в ванне.
Уравнения (4.11) – (4.18) являются математической моделью процессов формообразования (калибрования) и охлаждения.
Длина калибрующей гильзы должна обеспечивать необходимую толщину твердого слоя полимера в поверхностном слое трубы, выдерживающего силу трения и внутреннее давление воздуха, подаваемого для калибровки. Сила трения на поверхности гильзы равна:
. (4.19)
Толщина слоя полимера , выдерживающего силу трения, должна быть:
(4.20)
где lн – длина насадки; р – давление воздуха; [Т] – допускаемое напряжение текучести при растяжении полимера для средней температуры по толщине трубы; f – коэффициент трения полимера о поверхность калибрующей гильзы.
Время охлаждения полимера, необходимое для образования твердого слоя толщиной , находим из уравнения нестационарной теплопередачи:
, (4.21)
где a – температуропроводность при температуре Тср; vэ – скорость отвода трубы; Тр – температура расплава; Тг – температура калибрующей гильзы; ТТ – температура текучести.
Решая совместно уравнения (4.20) и (4.21), находим:
. (4.22)
С другой стороны, длина насадки должна быть такой, чтобы образовавшийся слой твердого полимера выдерживал внутреннее давление. Рассматривая затвердевший слой как тонкостенную цилиндрическую оболочку под давлением, имеем:
. (4.23)
Решая (4.23) совместно с (4.21), получаем:
. (4.24)
Таким образом, два неравенства (4.22) и (4.24) определяют расчетную длину наса