- •1. Вплив макромолекулярної будови і надмолекулярних структур полімерів на процеси їх переробки і формування властивостей виробів.
- •2. Вплив температури і швидкості охолодження на кристалізацію полімерів.
- •3. Залежність деформаційних властивостей полімерів від температури.
- •4. Різні види деформацій, що розвіваються при течії полімерів.
- •5. Текучість полімерів, методи визначення.
- •6. Рівняння нерозривності при течії розплаву .
- •7. Рівняння руху при течії розплаву.
- •8. Рівняння енергії при течії розплаву.
- •9. Реологічне рівняння ньютонівської рідини.
- •10. Реологічне рівняння неньютонівської рідини.
- •11. Течія розплаву полімеру в циліндричній трубі.
- •12. Течія розплаву полімеру в плоскій щілині.
- •13. Наслідки високоеластичності розплаву полімерів при течії.
- •14. Еластичне відновлення струменю потоку розплаву.
- •15. Еластична турбулентність потоку розплаву.
- •16. Теплопровідність у стаціонарному і нестаціонарному режимах теплопередачі.
- •17. Загальні уяви про фізичну сутність і математичне моделювання технологічних процесів.
- •18. Замкнута система рівнянь: диференціальні рівняння, припущення, умови однозначності.
- •19. Механізм ламінарного змішування полімерів.
- •20. Періодичне та безперервне змішування компонентів композиції.
- •21. Диспергування інгредієнтів при змішуванні компонентів композиції.
- •22. Якісний аналіз роботи одночерв’ячного екструдера.
- •23. Фізична сутність зони завантаження одночерв’ячного екструдера.
- •24. Фізична сутність зони плавлення одночерв’ячного екструдера.
- •25. Фізична сутність зони дозування одночерв’ячного екструдера.
- •26. Фізична сутність і математична модель формування заготовок виробів з розплаву.
- •27. Гідродинамічний розрахунок формуючого каналу головки для труб.
- •Розрахунок коефіцієнта геометричної форми головки
- •Розраховуємо обємну секундну продуктивність
- •Розрахунок перепаду тиску в головці
- •Знаходимо ефективну в’язкість матеріалу в кожному каналі, Па*с:
- •Знаходимо перепад тиску в кожному каналі
- •28. Загальні принципи побудови математичних моделей процесів термічної обробки виробів з полімерів.
- •29. Умови рішення задач теплообміну при охолодженні виробів з полімерів.
- •30. Стаціонарні задачі теплопровідності для термічної обробки (охолодження) виробів з полімерів.
- •31. Фізична сутність і математичні моделі термообробки (охолодження) полімерних труб.
- •32. Фізична сутність і математична моделі накладення полімерної ізоляції на дріт та кабель.
- •33. Фізична сутність і математична модель операції калібрування порожнистого виробу.
- •34. Фізична сутність та математичні моделі операцій підготовки і дозування розплаву в литтєвий машині.
- •35. Фізична сутність і математична модель операцій вприску розплаву при литті під тиском.
- •36. Фізична сутність методів термоформування виробів з листів, математична модель операції нагріву заготовки.
- •37.Загальні відомості про пресування, математична модель операції нагріву прес-матеріалу.
- •38. Теорія розмірності та значення її при створенні математичних моделей.
30. Стаціонарні задачі теплопровідності для термічної обробки (охолодження) виробів з полімерів.
1. Стаціонарні задачі теплопровідності
Стаціонарні процеси характерні тим, що їх параметри не залежать від часу, тобто . Тоді рівняння теплопровідності
(3.1)
набуває вигляду
. (3.2)
Якщо відсутні внутрішні джерела, то . Оскільки , то
. (3.3)
Рівняння (3.3) описує процес стаціонарної теплопровідності за відсутності внутрішніх джерел енергії. Розглянемо деякі окремі випадки.
1.1. Межові умови першого роду
1.1.1. Одношарова плоска стінка
Мета розрахунку – знаходження функції, яка описує температурне поле , а також теплового потоку Q.
Рис.1. До визначення температурного поля в одношаровій плоскій стінці за межових умов першого роду
Умови однозначності.
1.Геометричні – стінка плоска, її товщина , ширина й висота стінки набагато перевищують її товщину.
2. Фізичні умови – теплопровідність стінки стала ( = const), внутрішні джерела енергії відсутні (qV = 0).
3. Початкові умови – процес стаціонарний, .
4. Межові умови – відомі температури стінки Тс1 = const і Тс2 = const.
Розв’язання.
Оскільки ширина й висота стінки набагато перевищують її товщину, тобто , задачу можна розглядати як одновимірну. Тоді:
. (3.4)
Межові умови:
коли x = 0, T = Tc1;
коли x = , T = Tc2.
Після першого інтеґрування рівняння (3.4) одержимо вираз для ґрадієнта температури, який за такого формулювання задачі є сталим:
.
Після другого інтеґрування одержимо загальний розв’язок рівняння (3.4):
.
Константи інтеґрування знайдемо з межових умов:
коли x = 0, Tc1 = C2;
коли x = , Tc2 = C1 + C2, звідки
.
Тоді функція, яка описує температурне поле:
. (3.5)
Рівняння (3.5) є рівнянням прямої. Тому часто використовується безрозмірна форма його запису. Відлік при цьому йде від найменшої температури (у даному випадку від Tc2).
Тоді ; ; , або
.
Позначивши, та , одержимо
. (3.6)
Рис.2. До визначення безрозмірної температури
Рівняння (3.6) характеризує безрозмірне поле температур, яке можна представити однією прямою у відрізках на осях, рівних одиниці, для будь-яких значень (рис.2).
Якщо , то , і, якщо , то .
Величину теплового потоку одержимо з рівняння Фур’є . Підставивши вираз для ґрадієнта температур, маємо
.
Таким чином,
. (3.7)
Рівняння (3.7) дозволяє розрахувати тепловий потік, якщо відомі температури стінок. Можна також визначити коефіцієнт теплопровідності:
.
Величина називається тепловою провідністю, а обернена їй величина – термічним опором стінки.
Тоді
і .
Термічний опір – це різниця температур, необхідна для одержання теплового потоку, який дорівнює одиниці.
[R] = м2 К/Вт.
Рівняння (3.7) можна розв’язати відносно Tc2:
, (3.8)
або для будь-якого перерізу:
. (3.9)
З рівняння (3.9) видно, що температура стінки за інших рівних умов зменшується тим швидше, чим більшим є питомий тепловий потік.