- •Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
- •Основы гидравлики
- •Содержание
- •1. Рабочая программа 7
- •2. Гидростатика 10
- •3. Основы кинематики и динамики жидкости 34
- •4. Гидравлические сопротивления 51
- •5. Гидравлический расчет трубопроводов 65
- •Введение
- •1.Рабочая программа
- •Введение
- •2.Гидростатика
- •2.1.Основные физические свойства жидкости и газа.
- •2.2.Вязкость жидкости.
- •2.3.Силы, действующие в жидкости
- •2.4.Абсолютное Гидростатическое давление и его свойства
- •2.5.Дифференциальные уравнения равновесия жидкости
- •2.6.Поверхность равного давления и ее свойства
- •2.7.Основное уравнение гидростатики
- •2.8.Приборы для измерения абсолютного, манометрического давлений и давления вакуума
- •2.9.Сила давления жидкости на наклонную плоскую стенку
- •2.10.Точка приложения силы давления жидкости на плоские стенки.
- •2.11.Сила давления жидкости на криволинейные поверхности
- •2.12.Примеры и задачи
- •3.Основы кинематики и динамики жидкости
- •3.1.Основные понятия и определения гидродинамики
- •3.2.Уравнение неразрывности потока
- •3.3.Уравнение Бернулли для струйки идеальной жидкости
- •3.4.Уравнение Бернулли для струйки и потока реальной жидкости
- •3.5.Интерпритации уравнения Бернулли
- •3.6.Примеры и задачи
- •4.Гидравлические сопротивления
- •4.1.Виды гидравлических сопротивлений
- •4.2.Ламинарное и турбулентное движение жидкости
- •4.3.Основное уравнение равномерного движения
- •4.4.Ламинарный режим движения
- •4.5.Турбулентный режим движения
- •4.6.Экспериментальные исследования коэффициента гидравлического сопротивления
- •4.7.Примеры и задачи
- •5.Гидравлический расчет трубопроводов
- •5.1.Расчет Коротких трубопроводов
- •5.1.1.Уравнение простого трубопровода
- •5.1.2.Первый тип расчета
- •5.1.3.Второй тип расчета
- •5.1.4.Третий тип расчета
- •5.2.Расчет газопроводов при малых перепадах давлений
- •5.3.Примеры и задачи
- •5.4.Расчет газопроводов при Больших перепадах давлений
- •5.5.Гидравлический удар в трубах
- •5.6.Примеры и задачи
- •6.Гидравлический расчет истечения жидкостей
- •6.1.Истечение жидкости из малого отверстия в тонкой стенке
- •6.2.Истечение жидкости через внешний илиндрический насадок.
- •8.2.Гидравлические элементы живого сечения потока в канале.
- •8.3.Основные расчетные формулы для открытых русел
- •8.4.Основные задачи при расчете трапецеидальных каналов на равномерное движение воды.
- •8.5.Расчет безнапорных труб
- •8.6.Примеры и задачи
- •9.Литература
6.2.Истечение жидкости через внешний илиндрический насадок.
Если стенка, через отверстие в которой происходит истечение, имеет значительную толщину по сравнению с размерами отверстия, то характер истечения существенным образом меняется вследствие направляющего влияния, оказываемого стенкой на струю. Такое же явление наблюдается, если к отверстию в тонкой стенке присоединить (насадить) короткую трубку того же диаметра, что и отверстие. Такие трубки, называемые насадками или соплами, имеют обычно длину не меньше 2,5-3 диаметров отверстия.
Присоединение насадка к отверстию изменяет вытекающий из сосуда расход, а следовательно, оказывает влияние на время опорожнения сосуда, дальность полета струи и т.д.
Начнем рассмотрение наружного цилиндрического насадка(рис. 1). Струя жидкости при входе в насадок сжимается, после вновь расширяется и заполняет все его сечение. В промежутке между сжатым сечением и стенками насадка образуется вихревая зона. Так как струя выходит из насадка полным сечением, то коэффициент сжатия струи ε=1, а коэффициент расхода μ=εφ=φ, т.е. для насадка коэффициент расхода и коэффициент скорости имеют одинаковою величину. Составим уравнение Бернулли для сечений 1 и 2, показанных на рис.1:
Так же как и при истечении из отверстия, в этом случае можно получить
|
(6.0) |
Потери напора в насадке складываются из потерь на вход в насадок и на внезапное расшерение сжатой струи внутри насадка, т.е.
|
(6.0) |
Из уравнения неразрывности имеем
|
(6.0) |
Подставляя (3) в (2), получим
|
(6.0) |
Уравнение (1) с учетом (4) запишется в виде
а скорость истечения из насадка
|
(6.0) |
или
|
(6.0) |
где введено обозначение
Для расхода получим формулу
Сравнивая со стандартной формулой
приходим к заключению, что
|
(6.0) |
Таким образом, формулы скорости и расхода для насадка имеют тот же вид, что и для отверстия в тонкой стенке, но значения коэффициентов будут другими.
При истечении с большими числами Re для коэффициента сжатия струи приближенно принимаем , в результате чего
|
(6.0) |
При истечении воды и воздуха в обычных условиях можно полагать
|
(6.0) |
что отвечает значению .
Сравнивая коэффициенты расхода и скорости для насадка и отверстия в тонкой стенке, видим, что насадок увеличивает расход и уменьшает скорость истечения. Действительно, для больших значений Re:
т.е. насадок увеличивает расход более чем на 35% и уменьшает скорость примерно на 15%.
Для насадка характерно, что давление в сжатом сечении струи внутри насадка меньше атмосферного. Действительно,
т.е. скорость в сжатом сечении насадка на 64% больше скорости истечения из него. А так как давление на выходе из насадка атмосферное, то внутри него должен быть вакуум. Для определения величины вакуума в сжатом сечении насадка напишем уравнение Бернулли, связывающее это сечение с выходным сечением:
|
(6.0) |
где потери напора на внезапное расширение струи
Подставляя значение , получим
Но
Подставляя сюда значение φн из (8), имеем
Обозначим . Тогда
|
(6.0) |
При истечении воды обычно принимают .
В соответствии с уравнением (11) величина вакуума зависит от напора, возрастая с его увеличением. Однако существует максимально возможная величина для вакуума
м вод. ст. |
(6.0) |
Эта предельная величина ваукума будет достигнута при некотором предельном напоре Hпр, величина которого может быть найдена для больших Re из уравнения (11) при подстановке туда вместо hвак его максимального значения:
м.
Увеличение напора сверх Hпр приведет к отрыву струи от стенок насадка, причем вакуум исчезнет и насадок будет работать как отверстие в тонкой стенке.
Все сказанное в отношении наружного цилиндрического насадка справедливо лишь для случая, когда
|
(6.0) |
где l – длина насадка.
При меньших значениях l/d вихревая зона соединяется с наружной атмосферой, вакуум пропадает, струя отрывается от стенок и истечение происходит так же, как из отверстия в тонкой стенке (т.е. насадок не дает увеличения расхода по сравнению с отверстием). Поэтому соотношение (13) является критерием, позволяющим установить, какой характер имеет истечение – как из насадка или как из отверстия, чем и определяется выбор коэффициентов скорости и расхода.
С другой стороны, при увеличении длины насадка начинают играть роль потери напора на трение, в результате чего коэффициент расхода насадка уменьшается с увеличением l/d. При l/d>60 расход через насадок может оказаться меньше, чем расход через отверстие в тонкой стенке. Ниже приведены значения коэффициента расхода μ для наружного цилиндрического насадка при разном отношении l/d (при истечении с большими Re).
Рис. 6.40 |
6.3.Примеры и задачи
Пример 6.21.
Задача 6.21
7.Относительное движение жидкости и твердого тела
7.1.Сопротивление трения
7.2.Сопротивление Давления
7.3.Суммарное сопротивление при обтекании твердого тела
7.4.Скорость витания
7.5.Примеры и задачи
Пример 7.22.
Задача 7.22
8.Равномерное движение жидкости в открытых руслах.
8.1.Предварительные замечания.
Равномерным движением называется прямолинейное движение, при котором (поток имеет цилиндрическую форму), причем скорости в соответственных точках одинаковы (по своему значению и по направлению). При равномерном движении эпюры скоростей для всех сечений имеют не только одинаковую площадь, но и совершенно одинаковую форму.
Равномерное движение является параллельноструйным движением (эти два термина, по существу, представляют собой как бы синонимы). Живые сечения при равномерном движении – плоские, причем средняя скорость при таком движении всегда
(вдоль потока).
Однако это условие является еще недостаточным для определения равномерного движения.
Ограничимся рассмотрением только турбулентного движения воды, относящегося к квадратичной области сопротивления (в квадратичной области обычные каналы, встречающиеся в гидротехнической практике, могут работать относительно редко).
Рис. 8.41 |
На рис. 1 представлена схема рассматриваемого движения, из которой видно, что уклон дна канала
Поскольку величина l измеряется вдоль наклонной линии дна канала. Такое движение воды получается в искусственных цилиндрических каналах.
В том случае, когда канал имеет, в частности, земляное русло (что особенно часто встречается в практике) скорости υ в канале назначаются сравнительно малыми (чтобы не получить размыва грунта); при этом и уклоны дна земляных каналов получаются также небольшими. В связи с этим для земляных каналов можно считать, что
Как видно, здесь мы можем поступать следующим образом:
а) Расстояние l – измерять по горизонтали
б) Живые же сечения потока считать вертикальными, измеряя глубины h – по вертикали.