- •Введение
- •1. Проектирование установки искусственного освещения для помещении
- •1. Определяют высоту, м, подвеса светильника над рабочей поверхностью по формуле
- •2. Вычисляют освещаемую площадь помещения, м2, по формуле
- •4. Определяют суммарную мощность, Вт, для освещения заданного помещения по формуле
- •5. Находят потребное количество светильников, шт. , по
- •1.2. Задания на расчет
- •1.3. Методические указания по выполнению заданий и анализу результатов расчета
- •1.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •2. Проектирование установки пр01екторного осве1еш для открытых пронзводственш шю1адок
- •2.1. Методика светотехнического расчета
- •3. Наиболее часто применяются прожекторы заливающего света (пзс). В них используются в основном лн, а в пзс-45 целесообразно применять дрл [1,2,8].
- •2) Высота установки прожектора над уровнем земли н, м;
- •3) Назначение и площадь освещаемой площадки, s, м2;
- •2.2. Задания на расчет
- •2.3, Методические указания по выполнении заданий и анализу результатов расчета
- •2.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •3. Проектирование приточной и вншной кеханичешй вентиляции
- •3.1. Методика проектирования
- •1. Определяем диаметры, мм, воздуховодов из уравнения расхода воздуха ,
- •2. Определяют по вспомогательной таблице (приложение 1 [10]) динамическое давление ( ) и приведенный коэффициент сопротивления трения /d.
- •3. По заданным и рассчитанным данным (см. Графы 2... 9 табл. 3.1) подсчитывают потери давления по формуле
- •3.2. Задания на расчет
- •3.3. Методические указания по выполнению заданий
- •3.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •4.Выбор и расчет средств по пнлегазоочистке возднхй
- •4.1. Методика выбора и расчета средств
- •4.1.1, Методика расчетов циклонов
- •1. Задавшись типом циклона, определяют оптимальную скорость газа w опт в сечении циклона диаметром д по следующим данным:
- •2. Определяют диаметр циклона д, м, по формуле
- •3. По выбранному диаметру циклона находят действительную скорость газа в циклоне, м/с, по формуле
- •4. Вычисляют коэффициент гидравлического сопротивления одиночного циклона по формуле
- •5. Определяют гидравлическое сопротивление циклона, Па по формуле
- •6. По табл. 4.4 находят значения параметров пыли d и lg для выбранного типа циклона.
- •8. Рассчитывают параметр х по формуле
- •9. Определяют эффективность очистки газа в циклоне г формуле
- •1. Определяют гидравлическое сопротивление сухой трубы Вентури, н/м2, по формуле
- •2. Рассчитывают гидравлическое сопротивление, обусловленное введением орошающей жидкости, н/м2, по формуле
- •3. Находят гидравлическое сопротивление трубы Вентури,
- •5. Определяют эффективность скруббера Вентури по формуле
- •4.1.3. Методика расчета адсорбера
- •4.3. Методические указания по выполнению заданий и анализу результатов расчета
- •4.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •5. Проектирование местной системы кондиционирования воздуха для поме1ении на автономных кондиционерах
- •5.1. Методика проектирования
- •3) Выбор типа автономного кондиционера (табл. 5.1) для обеспечения выбранной схемы воздухообмена в помещении. При этом кондиционеры типов кта1-8эвм и кта1-253вм обеспечивают подачу
- •4) Расчет числа автономных кондиционеров по формулам:
- •5.2. Задание на расчет
- •5.3. Методические указания по выполнению задания и анализу результатов расчета
- •2. Значение Сп в формуле (3.4) следует принимать не более 0,3 пдк в рабочей зоне по гост 12.1.005-88, а для помещений с эвм - равным нулю, так как наружный воздух будет очищаться в кондиционере .
- •5.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •1) Сопротивление одиночного вертикального электрода определяем по формуле (б) табл. 6.5
- •2) Сопротивление горизонтального электрода (прутка) определяем по формуле (г) табл. 6.5
- •4. Определяют общее сопротивление комбинированного зу Rк, Ом, по формуле
- •6.2. Задания на расчет
- •6.3. Методические указания по выполнении заданий и анализу результатов расчета
- •6,4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •3) Расчет повторного заземлителя нзп воздущной лэп, если рассматриваемые эу питаются от данной лэп.
- •1. Определяют сечение фазных проводов по току нагрузки зануляемой эу (например, электродвигателя мощностью Рg, кВт). Для этого находят ток нагрузки Ig, а, электродвигателя по формуле
- •2. Определяют требуемый по пуэ ток однофазного кз, и, по формуле
- •3. Вычисляют сопротивление петли "фаза - нуль" Zп, Ом, по Формуле
- •4. Вычисляют фактический ток при однофазном кз I ,а, в проектируемой сети зануления по формуле
- •7.2. Задания на расчет
- •7.3. Методические указания по выполнению заданий и анализу результатов расчета
- •7.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •2) Присоединение зануляемых частей зу или других установок к глухозаземленным нейтральным точке, выводу или средней точке обмоток источника тока при помощи нэп. Его проводимость должна
- •8. Проектирование молниезащиты зданий и сооружений
- •8.1. Методика проектирования
- •8.2. Задания на расчет
- •8.3. Методические указания по выполнению заданий и анализу результатов расчета
- •2. Количество молниеотводов устанавливается в зависимости от длины и ширины объекта а также его конфигурации.
- •8.4. Конструктивные решения по результатам расчета
- •9. Прогнозирование зон разрушения ударной волной и возмжных последствий взрной газовоздушных смесей
- •9.2. Задание на прогнозирование
- •9.3. Методические указания по выполнению задания и анализу результатов прогнозирования
- •10. Гигиеническая оценка условий тр9да в помещениях
- •10.1. Методика гигиенической оценки существующих нт
- •5. При анализе таблицы с ут по параметрам освещения он проводит итоговую оценку ут только по наиболее высокому классу и степени вредности.
- •7. Оценку напряженности трудового процесса студент проводит по 16-и показателям, а итоговую оценку напряженности труда он осуществляет в соответствии с табл. 10 р 2.2.013-94 [231.
- •10.2. Задание на гигиеническую оценку ут
- •10.3. Методические указания по выполнению задания и анализу результатов оценки
3. Проектирование приточной и вншной кеханичешй вентиляции
3.1. Методика проектирования
Проектирование механической вентиляции для различных помещений состоит из трех этапов. На первом этапе определяют помещение(я), где необходима механическая вентиляция, его(их) размеры, наличие в нем(них) избытков явного или полного тепла летом и зимой, газовых и пылевых примесей, работающих людей, а также расчетные метеорологические и иные условия, вытекающие из раздела 2 СНиП 2.04.05-91 [9] и его обязательных приложений 1,2, 5 и 8. Здесь же решаются вопросы размещения воздуховодов, воздухозаборных шахт и других элементов механической вен-
-31-
тиляции. Их принимают с учетом строительных особенностей данного(ых) помещения(й) и эстетических требований. В частности, наиболее удобно располагать воздуховоды над подвесными потолками или на специальных технических этапах, в толщах стен (при сборном строительстве), под полом или перекрытием. Расположение воздуховодов и их трасс в значительной мере предопределяется местом установки вентилятора. Его по возможности устанавливают в середине воздуховода, соединенного параллельно. Определение числа воздуховодов (ветвей) для обслуживания данного помещения является одной из важнейших задач проектирования механической вентиляции.
Этот этап проектирования частично реализуется студентами только на практических занятиях, так как многие сведения даны в исходных данных заданий: в других случаях он выполняется полностью с соответствующими обоснованиями.
На втором этапе определяют потребное количество воздуха (1П, м3/ч) для конкретного помещения (а следовательно и проектируемой механической вентиляции) и ведут аэродинамический расчет вентиляционной сети, заданной (принятой) к проектировании,
Согласно СНиП 2.04.05-91 [9] величину 1^ определяют расчетом, исхояя из обеспечения в данном помещении санитарно-гигиенических норм (Lсг, м /ч) и норм взрывопожарной безопасности (Lб, м3/ч). При этом величина LП должна быть большей из полученных расчетом величин для данного помещения, т.е.
(3.1)
Расчет значения LСГ ведут по избыткам явной или полной теплоте, массе выделяющихся вредных веществ, избыткам влаги (водяного пара), нормируемой кратности воздухообмена и нормируемому удельному расходу приточного воздуха. При этом значения Lсг определяют отдельно для теплого и холодного периодов года при плотности приточного и удаляемого воздуха р = 1,2 кг/м5 (температура 20СС). Конечной величиной Lсг принимают большую из величин, полученных по формулам (3.2, ..3.4).
При наличии избытков явной или полной теплоты ( или , Вт) в помещении потребный расход воздуха, м3/ч, определяют по формулам
Lя = 3.6 / 1.2 (t -t ) (3.2)
Рис. 3.1. Расчетная схема воздуховода:
а, б, в, г и д - участки магистрального воздуховода; 1 и 2 - ответвления; ПЗ - пылеулавливающее устройство
де зависит от выбранной конструкции (табл. 14.11 с. 307 книги [12]) конического коллектора. Последний устанавливается под углом 30°и при соотношении = 0,05, тогда по справочнику коэффициент равен 0,8. Два одинаковых круглых отвода запроектированы под углом 90° и с радиусом закругления =2,
Для них по табл. 14.11 [121 коэффициент местного сопротивления = 0,15
Потерю давления в штанообразном тройнике с углом ответвления в 15° ввиду малости (кроме участка 2) не учитываем. Таким образом, суммарный коэффициент местных сопротивлений на участках а и 1
.
На участках бив местные потери давления только в тройнике, которые ввиду малости (0,01...О,03) не учитываем. На участке г потерю давления в переходном патрубке от вентилятора ориентировочно оценивают коэффициентом местного сопротивления =0,1. На участке д расположена выпускная шахта, коэффициент местного сопротивления зависит от выбранной ее конструкции. Поэтому выбираем тип шахты с плоским экраном и его относительным удлинением 0,33 (табл. 1-28 книги [10]), а коэффициент местного сопротивления составляет 2,4. Так как потерей давления в тройнике пренебрегаем, то на участке д (включая и ПУ) получим = 2,4. На участке 2 давление теряется на свободный выход ( = 1,1 по табл. 14-11 книги [121) и в отводе
- 35 -
( 0,15 см. выше). Кроме того, следует ориентировочно предусмотреть потерю давления на ответвление в тройнике ( 0,15), так как здесь может быть существенный перепад скоростей. Тогда суммарный коэффициент местных сопротивлений на участке 2
= 1,1 + 0,15 + 0,15 = 1,4 . Пример 2. При расчете вентсети (рис. 3.2) требуется определить суммарные значения коэффициентов местных сопротивлений для приточной вентиляции.
Рис. 3.2. Расчетная схема воздуховода;
КУ - калориферная установка; а, б и в - участки магистрального воздуховода
Решение. На участке а давление теряется на приточный насадок на спуске, в двух отводах и в тройнике. Приточный насадок выбираем из табл. 14.11 [121. Нам подходит веерная решетка с ^ = 1,1. Коэффициент местного сопротивления в двух отводах рассчитывается аналогично примеру 3.1 и равен ^ = 2 х 0,15 = •0,3. Потери давления в тройниках ввиду малости (0, 01... О, 03) не учитываем. Таким образом, суммарный коэффициент местных сопротивлений на участке а
= 1Л + 0,3 - 1,4 . На участке б местные потери давления в тройнике не учитываем ввиду их малости, но на этом участке предусматривается работа КЗ в зимнее время. Ее сопротивление определяется по графикам фиг. 5 и 6 (с. 532 книги СИ]) при определении весовой скорости воздуха и его массового расхода. На практических занятиях сопротивление (потеря давления) КУ следует прини-
- 36 -
мать 30... 50 Па. На участке в давление теряется на свободный вход в колено ( = 90 и равен 1,1 (табл. 14.11 книги [12]), на внезапное сужение потока в отводе при соотношении площадей = 0,8 и составляет 0,15. Кроме того, на данном участке расположена приточная шахта; выбираем ее с зонтом при утолщенной входной кромке (H/d = 0,5) с = 0,75 (табл. 14.11 книги [12]. Таким образом, суммарный коэффициент местных сопротивлений на участке в
= 1.1 + 0.15 + 0,75 = 2,0 .
Затем аэродинамический расчет ведут следующим образом.