![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •§ 1. Проблема охраны окружающей среды
- •§ 2. Предельно допустимые концентрации вредных веществ в атмосферном воздухе
- •§ 3. Общие вопросы защиты воздушного бассейна металлургических предприятий
- •Часть I газоочистные аппараты
- •Глава 1
- •§ 1. Основы классификации газоочистных аппаратов
- •§ 2. Оценка эффективности работы пылеуловителей
- •Глава 2
- •§ 1. Движение частиц пыли в неподвижной среде
- •§ 2. Осаждение частиц пыли в камерах и газоходах
- •Глава 3
- •§ 1. Сепарация частиц пыли из криволинейного потока газа
- •§ 2. Жалюзийные пылеуловители
- •§ 3. Радиальные пылеуловители (пылевые мешки)
- •Глава 4
- •§ 1. Улавливание пыли в циклонах
- •§ 2. Типы циклонов и основные правила их эксплуатации
- •§ 3. Определение гидравлического сопротивления и размеров циклона
- •§ 4. Расчет эффективности циклонов
- •§ 5. Батарейные циклоны (мультициклоны)
- •§ 6. Вихревые пылеуловители
- •§ 7. Ротационные пылеуловители
- •Глава 5
- •§ 1. Общие сведения о процессе фильтрования
- •§ 2. Характеристики пористой перегородки
- •§ 3. Механизмы процесса фильтрования
- •§ 4. Аналитическое определение эффективности и гидравлического сопротивления пористого фильтра
- •Глава 6
- •§ 1. Волокнистые фильтры
- •§ 2. Тканевые фильтры
- •§ 3. Зернистые и металлокерамические фильтры
- •§ 4. Фильтры-туманоуловители
- •§ 5. Воздушные фильтры
- •Глава 7
- •§ 1. Мокрая очистка газов и область ее применения
- •§ 2. Захват частиц пыли жидкостью
- •§3. Энергетический метод расчета мокрых пылеуловителей
- •§4. Тепло- и массообмен в мокрых пылеуловителях
- •Глава 8
- •§1. Форсуночные скрубберы
- •§ 2. Скрубберы Вентури
- •Расчет скрубберов Вентури
- •3. Динамические газопромыватели
- •Глава 9
- •§ 1. Мокрые аппараты центробежного действия
- •§ 2. Мокрые аппараты ударно-инерционного действия
- •§ 3. Тарельчатые газоочистные аппараты
- •Глава 10
- •§ 1. Устройства для диспергирования жидкости
- •§ 2. Брызгоунос и сепарация капель из газового потока
- •§ 3. Водное хозяйство мокрых газоочисток
- •Глава 11
- •§ 1. Ионизация газов и коронный разряд
- •§ 2. Физические основы электрической очистки газа
- •§ 3. Вольт амперные характеристики коронного разряда
- •§ 4. Теоретическая эффективность электрической очистки газа
- •Глава 12
- •§ 1 Элементы конструкций электрофильтров
- •§ 2. Однозонные унифицированные сухие электрофильтры
- •3. Мокрые трубчатые однозонные электрофильтры типа дм
- •§ 4. Двухзонные электрофильтры
- •Глава 13
- •§ 1. Способы повышения напряжения и выпрямления тока
- •§ 2. Методы регулирования напряжения на электродах
- •§ 3. Агрегаты питания электрофильтров
- •§ 4. Преобразовательные подстанции
- •Глава 14
- •§ 1. Влияние различных факторов на работу электрофильтра
- •§ 2. Электрические режимы питания электрофильтров
- •§ 3. Эксплуатация электрофильтров
- •§ 4. Выбор и расчет эффективности электрофильтров
- •Глава 15
- •§ 1. Основы процесса физической абсорбции
- •§ 2. Материальный баланс и основные уравнения процесса абсорбции
- •§ 3. Коэффициент абсорбции — массопередачи
- •§ 4. Абсорбционные аппараты и установки
- •§ 5. Основы расчета абсорберов
- •Глава 16
- •§ 1. Физика процесса. Изотермы адсорбции
- •§ 2. Виды и характеристики адсорбентов
- •§ 3. Устройство и основы расчета адсорбентов с неподвижным слоем поглотителя
- •§ 4. Адсорберы с кипящим слоем поглотителя
- •§ 5. Ионообменная очистка газов
- •Глава 17
- •§ 1. Охлаждение газов подмешиванием атмосферного воздуха
- •§ 2. Охлаждение газов в поверхностных теплообменниках
- •§ 3. Охлаждение газов при непосредственном контакте с водой
- •Глава 18
- •§ 1. Конструкции и элементы газоходов
- •§ 2. Основы аэродинамического расчета газоотводящего тракта
- •§ 3. Выбор дымососов и вентиляторов
- •§ 4. Дымовые трубы
- •Глава 19
- •§ 1. Устройства для выгрузки сухой пыли
- •§ 2. Устройства для удаления шлама
- •§ 3. Механическая транспортировка пыли
- •§ 4. Пневмотранспорт для удаления пыли
- •Глава 20
- •§ 1. Расчет капитальных затрат и эксплуатационных расходов
- •§ 2. Оценка экономичности работы газоочисток
- •§ 3. Экономические показатели газоочисток различных типов
- •§ 4. Пути снижения себестоимости очистки газа
- •§ 5. Ущерб от загрязнения воздуха
- •Глава 21
- •§ 1. Основы рационального выбора пылеуловителей
- •§ 2. Типизация газоочистных аппаратов
- •§ 3. Правила технической эксплуатации газоочистных установок
- •§ 4. Меры безопасности и охраны труда
- •Часть II газоочистные установки различных производств черной металлургии
- •Глава 22
- •§ 1. Характеристика выбросов агломерационного производства
- •§ 2. Отвод и обеспыливание газов агломерационных машин
- •§ 3. Улавливание и очистка вентиляционных и неорганизованных выбросов
- •§ 4. Очистка газов при производстве окатышей
- •Глава 23
- •§ 1. Очистка газов от сернистого ангидрида. Классификация методов
- •§ 2. Известняково-известковые методы очистки
- •§ 3. Циклические сульфитные методы очистки от сернистого ангидрида
- •§ 4. Адсорбционные и каталитические методы очистки от сернистого ангидрида
- •§ 5. Очистка газов агломерационных машин от оксида углерода
- •§ 6. Очистка агломерационных газов от оксидов азота
- •§ 7. Комплексная схема очистки газов агломерационных машин
- •Глава 24
- •§ 1. Свойства и выход коксового газа
- •§ 2. Очистка коксового газа
- •§ 3. Вредные выбросы коксохимического производства и их очистка
- •Глава 25
- •§ 1. Характеристика доменного газа и колошниковой пыли
- •§ 2. Схемы очистки доменного газа
- •§ 3. Вредные выбросы доменного производства и их очистка
- •§ 4. Борьба с выбросами при грануляции шлака
- •§ 5. Выбросы миксерного отделения и их очистка
- •Глава 26
- •§ 1. Характеристика отходящих газов и пыли
- •§ 2. Обеспыливание отходящих газов мартеновских печей
- •§ 3. Очистка отходящих газов двухванных печей
- •§ 4. Оксиды азота и борьба с ними в мартеновском производстве
- •§ 5. Неорганизованные выбросы и борьба с ними
- •Глава 27
- •§ 1. Характеристика газопылевых выбросов
- •§ 2. Охлаждение конвертерных газов
- •§ 3. Газоотводящие тракты кислородных конвертеров
- •§ 4. Установки с полным дожиганием оксида углерода
- •§ 5. Установки с частичным дожиганием оксида углерода
- •§ 6. Установки без дожигания оксида углерода
- •Глава 28
- •§ 1. Характеристика газопылевыделений
- •§ 2. Отсос и улавливание выделяющихся газов
- •§ 3. Способы очистки газов
- •Глава 29
- •§1. Пылегазовые выбросы ферросплавных печей
- •§ 2. Очистка газов закрытых ферросплавных печей
- •§ 3. Очистка газов открытых ферросплавных печей
- •Характеристика выбросов печей ферросплавного производства.
- •Как осуществляют очистку газов закрытых печей?
- •Какие схемы применяют для очистки газов открытых печей?
- •Глава 30
- •§ 1. Локализация и удаление выбросов прокатных станов
- •§ 2. Обеспыливание выбросов машин огневой зачистки (моз)
- •§ 3. Борьба с вредными выбросами травильных отделений
- •Глава 31
- •§ 1. Обеспыливание отходящих газов в огнеупорных цехах
- •§ 2. Очистка вредных выбросов литейных цехов
- •§ 3. Очистка отходящих газов котельных агрегатов
- •Часть III газоочистные установки различных производств цветной металлургии
- •Глава 32
- •§ 1. Обеспыливание отходящих газов агломерационных машин
- •§ 2. Очистка отходящих газов шахтных печей для выплавки чернового свинца
- •§ 3. Очистка газов купеляционных печей и шлаковозгоночных установок
- •§ 4. Очистка газов при переработке вторичного свинцового сырья
- •§ 5. Обеспыливание отходящих газов обжиговых печей кипящего слоя (кс) цинкового производства
- •§ 6. Очистка газов вращающихся трубчатых печей (вельцпечей) цинкового производства
- •§ 7. Дополнительная очистка газов, идущих от печей кс на производство серной кислоты
- •Глава 33 пылеулавливание в медной промышленности
- •§ 1. Очистка газов на заводах, выплавляющих медь из первичного сырья
- •§ 2. Очистка газов на медеплавильных заводах при переработке вторичного сырья
- •§ 3. Обеспыливание газов на медно-серных заводах
- •Глава 34
- •§ 1. Пылеулавливание при производстве никеля
- •§ 2. Обеспыливание газов на оловянных заводах
- •§ 3. Пылеулавливание при производстве сурьмы
- •§ 4. Очистка газов при производстве ртути
- •§ 2. Очистка газов при производстве алюминия
- •§ 3. Обеспыливание газов при производстве силуминов (а1—Si сплавов)
- •§ 4. Очистка газов при производстве магния
- •Глава 36
- •1. Улавливание хлоридов редких металлов
- •§ 2. Очистка газов при производстве рассеянных металлов
- •§ 3. Очистка газов при производстве тугоплавких металлов
- •Глава 37
- •§ 1. Очистка технологических газов
- •§ 2. Очистка газов аспирационных систем
- •Глава 38
- •§ 1. Промышленные способы очистки слабоконцентрированных отходящих газов от сернистого ангидрида
- •§ 2. Очистка газов от различных газообразных химических элементов и соединений
- •Глава 39
- •§ 1. Особенности свойств пыли и газовых потоков
- •§ 2. Особенности выбора газоочистных аппаратов и эксплуатации газоочистных установок
- •§ 3. Особенности экономики газоочистных установок в цветной металлургии
- •Глава 40
- •§ 1. Снижение вредных выбросов и совершенствование газоочистных аппаратов и установок
- •§ 2. Повышение уровня безотходности производства
- •§ 3. Оптимизация очередности внедрения мероприятий по защите воздушного бассейна
- •§ 4. Рациональное распределение топлива с целью уменьшения загрязнения атмосферы
Расчет скрубберов Вентури
Определение эффективности. В настоящее время наиболее часто расчет эффективности проводят на основе энергетического метода
Определение гидравлического сопротивления. Потеря давления в трубе Вентури зависит от скорости газов в горловине wг и удельного расхода воды m и определяется как сумма двух слагаемых:
ро = рс + рж, (8.24)
где рс — гидравлическое сопротивление сухой трубы {без орошения), исчисляемое по известной формуле
,
(8.25)
Здесь с — коэффициент сопротивления сухой трубы (круглого и прямоугольного сечения). При длине горловины lг = 0,15 d2; с = 0,12÷0,15; wг — скорость газа в горловине трубы при рабочих условиях, м/с; г—плотность газа при рабочих условиях, кг/м3.
Для труб круглого или прямоугольного сечений с удлиненной горловиной в пределах 10·d2 lг 15·d2 и скоростей в горловине до 150 м/с коэффициент сопротивления
,
(8.26)
где Ма — число Маха; Ma = w2/wзв, здесь wзв — скорость звука.
Гидравлическое сопротивление, обусловленное введением жидкости, подсчитывают по формуле
,
(8.27)
Коэффициент ж определяют из выражения
,
(8.28)
где А и (1+В) — эмпирические коэффициенты (табл. 8.1).
Таблица 8.1. Значения коэффициентов А и (1 + В)
Способ подвода орошения |
Скорость газов в горловине, м/с |
Длина горловины, м |
Коэффициенты |
|
А |
1 + В |
|||
Центральны и пленочный в конфузор |
>80 <80 |
(0,15-12,0)·dэ |
1,68·(lг/dэ)0,29 3,49·(lг/dэ)0,266 |
1-1,12·(lг/dэ)0,045 1-0,98·(lг/dэ)0,026 |
Центральный перед конфузором или орошение площади перед батареей труб Вентури |
40-150 |
0,15·dэ |
0,215 |
-0,54 |
Периферийный в конфузор перпендикулярно газовому потоку |
>80 <80 |
0,15·dэ |
13,4 1,4 |
0,024 -0,316 |
Центральный в конфузор трубы Вентури оптимальной конфигурации |
40-150 |
0,15dэ |
0,63 |
-0,3 |
Выбор и расчет каплеуловителей. Наиболее часто в качестве каплеуловителей применяют прямоточные циклоны или центробежные скрубберы системы ВТИ. Необходимый диаметр каплеуловителя выбирают исходя из условной скорости в циклоне wц, которая должна находиться в пределах 2,5—4,5 м/с и объемного расхода газа Vг:
(8.29)
Активная высота каплеуловителя Hц в зависимости от скорости газа в циклоне принимается равной:
-
wц,м/с
2.5—3
3-3,5
3,5—4,5
4,5—5,5
Hц(в долях Dц)
2,5
2,8
3,8
4,5
Гидравлическое сопротивление каплеуловителя
(8.30)
Для прямоточного циклона = 30÷33, для циклона типа ЦН-24 с разрывом в выхлопной трубе = 70 в циклоне принимается равной плотности газа на выходе из трубы Вентури.
Таким образом, общее гидравлическое сопротивление скруббера Вентури ро равно сумме сопротивлений трубы Вентури рт и каплеуловителя рк
ро = рт + рк. (8.31)
Унифицированные типоразмерные ряды скрубберов Вентури Аэродинамически оптимальными являются следующие соотношения размеров труб Вентури круглого сечения, в соответствии с которыми эти трубы нормализованы (см. рис. 8.5, б): длина горловины l2 = 0,I5·d2 (d2 — диаметр горловины); угол сужения конфузора α1 = 25÷28, длина конфузора l1 = (d1 – d2)/2·tg(α1/2),угол расширения диффузора α2 = 6÷8o, длина диффузора l3 = (d3 – d2)/2·tg(α2/2), диаметры входного и выходного сечений конфузора и диффузора d1 и d3 принимают равными диаметрам подводящего и отводящего трубопроводов.
Однако в промышленности при малых скоростях газа и мелкодисперсной пыли иногда применяют трубы Вентури с удлиненной горловиной l2 = (3÷5)·d2, что обеспечивает повышенную эффективность.
Для очистки запыленных технологических газов НИИОгазом разработаны два типоразмерных ряда скрубберов Вентури: ряд прямоточных высоконапорных аппаратов типа ГВПВ (газопромыватели Вентури, прямоточные, высоконапорные) (рис. 8.11) и ряд кольцевых аппаратов с регулируемым сечением горловины типа СВ. Для обоих типов аппаратов концентрация пыли на входе не должна превышать 30 г/м3, а температура 400 °С.
Рис. 8.11. Труба Вентури типа ГВПВ: 1 — диффузор,; 2 — горловина; 3 — конфузор; 4 — подвод орошающей жидкости.
В основу типоразмерного ряда ГВПВ положены нормализованная труба круглого сечения с указанными выше соотношениями размеров и малогабаритный прямоточный циклон типа КЦТ (рис. 8.12). Подача орошающей жидкости производится в конфузор трубы Вентури с помощью одной или нескольких цельнофакельных форсунок. Удельный расход воды может изменяться от 0,5 до 2,5 дм3/м3, а величина гидравлического сопротивления от 6 до 12 кПа. Скорость газа в каплеуловителе 4—5,6 м/с; при этом его гидравлическое сопротивление составляет порядка 350 Па, а конечная концентрация капельной влаги находится в пределах 20—40 мг/м3. При эксплуатации труба Вентури может устанавливаться в любом положении (вертикально, горизонтально, наклонно). Основные технические данные ряда ГВПВ приведены в табл. 8.2 и 8.3, а эксплуатационные показатели на рис. 8.13.
Рис. 8.12. Каплеуловитель типа КЦТ: 1 — входной патрубок; 2 — корпус; 3 - выходной патрубок.
Рис. 8.13. Производительность труб Вентури типа ГВПВ при различном гидравлическом сопротивлении; а — 6 кПа; 6 — 8 кПа; в — 10 кПа; г — 12 кПа.
Таблица 8.2. Технические характеристики аппаратов типа ГВПВ
Типоразмер |
Площадь сечения горловины, м2 |
Производительность (по условиям выхода), м3/ч |
Основные размеры, мм |
Масса, кг |
||||
d1 |
d2 |
d3 |
h |
H |
||||
ГВПВ-0,006 |
0,006 |
1700-3500 |
273 |
85 |
219 |
12 |
1850 |
70 |
ГВПВ-0,010 |
0,010 |
3100-6500 |
377 |
115 |
325 |
17 |
2500 |
120 |
ГВПВ-0,014 |
0,014 |
4140-8400 |
400 |
135 |
377 |
20 |
2940 |
150 |
ГВПВ-0,019 |
0,019 |
5590-11340 |
480 |
155 |
400 |
24 |
3140 |
175 |
ГВПВ-0,025 |
0,025 |
7450-15120 |
600 |
180 |
480 |
27 |
3790 |
257 |
ГВПВ-0,030 |
0,030 |
9320-18900 |
630 |
200 |
530 |
30 |
4025 |
310 |
ГВПВ-0,045 |
0,045 |
13800-2800 |
720 |
240 |
630 |
35 |
4620 |
420 |
ГВПВ-0,060 |
0,060 |
18630-37800 |
900 |
280 |
720 |
40 |
5425 |
560 |
ГВПВ-0,080 |
0,080 |
23460-47600 |
1000 |
320 |
820 |
50 |
5940 |
675 |
ГВПВ-0,100 |
0,100 |
32430-65800 |
1120 |
370 |
1000 |
55 |
7240 |
975 |
ГВПВ-0,140 |
0,140 |
41400-8400 |
1320 |
420 |
1120 |
65 |
8140 |
1200 |
Примечания: 1. Температура газа до 400 °С. 2. Давление жидкости перед форсункой 0,08 — 0,98 МПа. 3. Удельный расход орошающей жидкости 0,5—2,5 дм3/м3. |
Таблица 8.3 Технические характеристики циклона типа КЦТ
Типоразмер |
Внутренний диаметр D,мм |
Полная высота Н,мм |
Производительность, м3/ч |
Масса, кг |
КЦТ-400 |
400 |
1210 |
1700 |
85 |
КЦТ-500 |
500 |
1750 |
3100-3890 |
154 |
КЦТ-600 |
600 |
2000 |
3890-5600 |
168 |
КЦТ-700 |
700 |
2220 |
5600-7625 |
218 |
КЦТ-800 |
800 |
2462 |
7625-9960 |
268 |
КЦТ-900 |
900 |
2754 |
9960-12600 |
332 |
КЦТ-1000 |
1000 |
3004 |
12600-15560 |
408 |
КЦТ-1200 |
1200 |
3557 |
15560-22410 |
708 |
КЦТ-1400 |
1400 |
4107 |
22410-30500 |
908 |
КЦТ-1600 |
1600 |
4607 |
30500-39840 |
1158 |
КЦТ-1800 |
1800 |
5208 |
39840-50420 |
1558 |
КЦТ-2000 |
2000 |
5758 |
50420-65245 |
1828 |
КЦТ-2200 |
2200 |
6408 |
62245-75315 |
2268 |
КЦТ-2400 |
2400 |
6908 |
75315-84000 |
2648 |
Унифицированный типоразмерный ряд скрубберов Вентури типа СВ с кольцевым сечением горловины объединяет аппараты двух модификаций. Первая модификация (рис. 8.14) охватывает четыре типоразмера аппаратов производительностью от 2 до 50 тыс. м3/ч. В аппаратах этой модификации предусмотрена регулировка сечения горловины с помощью перемещения вверх и вниз конического обтекателя с углом раскрытия 7°. Труба-распылитель имеет на диффузоре закручивающую поток розетку и устанавливается внутри центробежного каплеуловителя. Максимальное сечение горловины — при нижнем положении обтекателя, минимальное — при верхнем. Орошающая жидкость подается через форсунку с рассекающим конусом, установленную на уровне верхней кромки конфузора. Требуемый уровень гидравлического сопротивления обеспечивается за счет изменения скорости газа в кольцевой горловине в пределах 100—200 м/с и удельного расхода жидкости от 0,5 до 3,5дм3/м3. Вторая модификация кольцевых скрубберов Вентури имеет эллиптический (плоский) обтекатель и рассчитана на производительность от 50 до 500 тыс. м3/ч. Скруббер Вентури комплектуется из трубы-распылителя с регулируемым сечением горловины и отдельно стоящих (одного или двух) циклонов-каплеуловителей (рис. 8.15). В качестве каплеуловителя используется циклон с нижним подводом газа и концентрически расположенным в нижней части коническим центробежным завихрителем. Подача орошающей жидкости производится в конфузор трубы Вентури с помощью эвольвентных форсунок, равномерно распределенных по периметру конфузора. Изменение гидравлического сопротивления аппарата от 4 до 12 кПа обеспечивается регулировкой скорости газа в сечении горловины от 80 до 180 м/с и изменением удельного расхода жидкости в пределах 0,5—3 дм3/м3. Основные технические характеристики кольцевых скрубберов Вентури типа СВ приведены в табл. 8.4.
Рис. 8.14. Скруббер Вентури типа СВ с коническим обтекателем: 1 — форсунка; 2— конфузор; 3— горловина; 4 — регулирующий конический обтекатель; 5 — диффузор; 6 —направляющий патрубок; 7 — центробежный завихритель; 8 — корпус каплеуловителя; 9 — люк.
Рис. 8.15. Скруббер Вентури типа СВ с эллиптическим (плоским) обтекателем: 1 — труба-распылитель; 2 — регулирующая вставка с эллиптическим обтекателем; 3 — циклон-каплеуловитель; 4 — конический центробежный завихритель.
Таблица 8.4. Технические характеристики кольцевых скрубберов Вентури типа СВ-Кк
Типоразмер |
Объем очищаемых газов тыс м3/ч |
Труба Вентури |
Каплеуловитель |
Масса, т |
||||
Диаметр, мм |
Ход обтекателя, мм |
число |
Диа-метр, м |
Скорость, м/с |
||||
Макс. |
Мин. |
|||||||
СВ-Кк-150/90-800 |
7 |
2 |
150/90 |
250 |
1 |
0,8 |
5,0/1,4 |
1,1 |
СВ-Кк-210/120-1200 |
15 |
7 |
210/120 |
250 |
1 |
1,2 |
5,0/2,3 |
1,9 |
СВ-Кк-300/180-1600 |
30 |
15 |
300/180 |
350 |
1 |
1,6 |
5,0/2,5 |
3,7 |
СВ-Кк-400/250-2200 |
50 |
30 |
400/250 |
350 |
1 |
2,2 |
5,0/3,0 |
6,6 |
СВ-Кк-900/820-1600 |
80 |
50 |
900/820 |
150 |
1 |
1,6 |
11,0/6,9 |
8,1 |
СВ-Кк-1020/920-2000 |
120 |
80 |
1020/920 |
185 |
1 |
2,0 |
10,6/7,1 |
10,7 |
СВ-Кк-1150/1020-2400 |
180 |
120 |
1150/1020 |
212 |
1 |
2,4 |
11,0/7,4 |
14,2 |
СВ-Кк-1380/1120-2000 |
240 |
160 |
1380/1220 |
245 |
2 |
2,0 |
10,6/7,1 |
20,0 |
СВ-Кк-1620/1420-2400 |
340 |
240 |
1620/1420 |
350 |
2 |
2,4 |
10,4/7,4 |
27,0 |
СВ-Кк-1860/1620-2800 |
500 |
340 |
1860/1620 |
400 |
2 |
2,8 |
11,3/7,7 |
34,0 |
1 В числителе — горловины, в знаменателе — обтекателя. 2 В числителе — максимальная, в знаменателе — минимальная. |
Скрубберы типа МС-ВТИ. Центробежные скрубберы системы ВТИ предназначены для улавливания золы после паровых котлов энергоблоков мощностью до 200 МВт. В скрубберах Вентури типа МС-ВТИ (рис. 8.16) мокропрутковая решетка заменена трубой Вентури, установленной на входном тангенциально расположенном патрубке центробежного скруббера. Углы раскрытия диффузора и конфузора трубы-распылителя приняты соответственно равными 12 и 60°. Перед конфузором имеется цилиндрический участок, рассчитанный на скорость газа порядка 20 м/с. Наклон трубы-распылителя к горизонту 8° обеспечивает сток воды в корпус центробежного скруббера. Ряд скоростных золоуловителей разработан ВТИ (табл. 8.5).
Рис 8.16. Скоростной золоуловитель типа МВ-ВТИ: 1 — каплеуловитель; 2 — труба - распылитель; 3 — форсунки.
Таблица 8.5. Технические характеристики скоростных золоуловителей типа МС-ВТИ
Типоразмеры |
Диаметр аппарата, м |
Полная высота корпуса, м |
Длина трубы- распылителя, м |
Номинальная производи-тельность, тыс. м3/ч |
Расход воды на орошение корпуса, т/ч |
Масса аппарата, т |
МС-ВТИ-2800 |
2,8 |
9,66 |
2,95 |
90 |
4,4 |
7 |
МС-ВТИ-3000 |
3,0 |
10,32 |
3,27 |
108 |
4,7 |
8 |
МС-ВТИ-3200 |
3,2 |
10,98 |
3,51 |
125 |
5,0 |
9,1 |
МС-ВТИ-3600 |
3,6 |
12,29 |
3,74 |
160 |
5,7 |
11,5 |
МС-ВТИ-4000 |
4,0 |
13,61 |
4,13 |
200 |
6,3 |
14,2 |
МС-ВТИ-4500 |
4,5 |
15,25 |
4,69 |
250 |
7,0 |
18,0 |
В скоростных золоуловителях типа МС-ВТИ скорость газов в горловине трубы распылителя составляет 50—55 м/с, удельный расход воды в трубе Вентури 0,12—0,18 дм3/м3, гидравлическое сопротивление аппарата 0,8—1,1 кПа; степень очистки газов от золы 95—97%- Удельный расход электроэнергии на очистку газов 1,2—1,5 мДж/(ч·м3), а удельная стоимость аппарата 70—110 руб./(1000 м3·ч).
Для расчета аппаратов типа МС-ВТИ разработана специальная методика [6], однако эффективность можно определить применяя энергетический метод. При расчете гидравлического сопротивления аппарата коэффициент сопротивления можно принимать равным для трубы Вентури 0,25—0,4 (отнесен к скорости в горловине) и для каплеуловителя 2—3 (отнесен к скорости входа).