8.5 - Статоры турбин

Статор турбины – часть статора всего двигателя. Статор турбины включает корпусы (один или несколько на турбину) и сопловые аппараты – конструкции, удерживающие неподвижные (сопловые) лопатки, формирующие проточную часть турбины.

Кроме того, статор турбины включает детали:

-формирующие проточную часть турбины (кольца, уплотнения, лабиринты);

-обеспечивающие крепление и концентрич- ность статора и вала;

-формирующие проточную часть для потоков охлаждающего воздуха;

-крепящие статор турбины к другим статорам двигателя, самолету или фундаменту.

8.5.1 - Корпусы турбин

Корпусы турбины представляют собой оболоч- ки цилиндрического, конического или ступенчатого профиля, входящие в общую силовую схему двигателя. Спереди к корпусу турбины присоединяется (с помощью фланцевого крепления) корпус камеры сгорания, сзади – выходное устройство.

Корпусы турбин должны обеспечивать:

-необходимую прочность - для передачи усилий в статоре, и жесткость – для минимизации деформаций и искажения радиальных зазоров;

-постоянство (круглой) формы, то есть постоянство радиальных зазоров между ротором и статором в эксплуатации;

-сохранение герметичности фланцевых соединений между отдельными корпусами

-так называемую «непробиваемость» - исклю- чение сквозного разрушения с вылетом осколков за пределы корпуса в случае обрыва любой лопатки ротора вблизи нижней полки;

-простоту процесса сборки и разборки с минимумом необходимой оснастки;

-«пассивное» регулирование радиальных зазоров – то есть соответствие темпов теплового расширения ротора и статора.

Особенности конструкции корпусов турбин

В современных турбинах применяется так называемая «двойная» конструкция корпуса – как для ТВД, так и для ТНД (например, турбина ПС90А2 – Рис. 8.1.2.4_1). При этом наружная оболоч- ка («наружный корпус») является основной силовой конструкцией и находится в относительно

благоприятных по температуре условиях. Внутренняя часть корпуса («внутренний корпус») является наружной границей проточной части и является обычно составной конструкцией. Она состоит из наружных полок сопловых лопаток и так называемых «разрезных» колец над рабочими лопатками - набираемых из отдельных сегментов (вставок) и крепящихся на фланцах основного корпуса.

Полости внутри «двойного» корпуса заполнены обычно охлаждающим воздухом с давлением, превышающим давление газа в проточной части и исключающим проникновение газа во внутренние полости корпуса.

Система внутреннего охлаждения корпуса турбины CF6-80C2 показана на Рис. 8.4.1.3_1. Внутренняя полость 18 корпуса над 1РЛ ТВД снабжается воздухом из вторичной зоны 19 КС. Полости 20 над 2СА и 21 над вставками 2РЛ обеспечиваются воздухом 7-ой ступени КВД, подаваемым по трубам 22 на охлаждение 2СА. Внутренние полости 23 корпуса над 3СА охлаждаются воздухом из буферной полости подшипниковой опоры ТВД, подаваемым по трубам 12 в заднюю полость лопатки 3СА.

Работающие в непосредственном контакте с высокотемпературной газовой средой вставки (см. Рис. 8.5.1_1) крепятся зацепами 1 за фланцы наружного корпуса. Вставки изготовлены из монокристаллического литья, имеют систему конвективнопленочного охлаждения с выпуском воздуха в отверстия 2 на боковых контактных поверхностях. В случае применения прирабатываемой пары лопатка-корпус на их рабочую поверхность 3 наносится истираемое керамическое покрытие.

Рисунок 8.5.1_1 – Вставка «разрезного» кольца над рабочей лопаткой первой ступени ТВД PW2000 (Pratt&Whitney)

1 – зацепы; 2 – отверстия для воздуха; 3 – образующая поверхность проточной части

Рисунок 8.5.1_2 – Ухудшение удельного расхода топлива (после первого полета) в эксплуатации для двигателей Rolls-Royce с «двойным» корпусом и для двигателей с одинарным корпусом

Именно «двойной» корпус обеспечивает относительную удаленность наружных корпусов турбины от высоких температур проточной части

èвозможность достаточно эффективного охлаждения деталей, образующих наружную границу проточной части.

Кроме того, «двойной» корпус обеспечивает относительную независимость основного несущего корпуса от температуры в проточной части

èсинхронизацию тепловых деформаций корпуса

èротора. По заявлению Rolls-Royce [8.5.4.1] это очень важно для стабильности характеристик турбины в эксплуатации (см. Рис. 8.5.1_2).

Полости внутри корпуса ТНД в турбинах с умеренными температурами не охлаждаются (ТНД CF6-80C2 – Рис. 8.4.1.3_1), но часто заполняются теплоизоляционным материалом (RB211535E4 – Рис. 8.5.1_3). ТНД на Рис. 8.5.1_3 имеет силовой наружный корпус 1 и внутренний контур проточной части, состоящий из наружных полок 2 сопловых лопаток и тонких вставок 3 с сотовыми уплотнениями (набираемых из отдельных сегментов) над полками рабочих лопаток. Полости между корпусом 1 и вставками 3 заполнены теплоизоляционным материалом 4, позволяющим снизить тепловую нагрузку на наружный корпус и несколько повысить тепловую инерцию этого корпуса, необходимую в «пассивном» регулировании радиальных зазоров.

«Непробиваемость» корпусов обеспечивается размещением над рабочими лопатками (или с небольшим смещением назад) фланцевых соединений корпусов или (при едином для турбины корпусе) – специальных силовых ребер. На Рис. 8.4.1.2_2 показан корпус ТВД CF6-80C2, имеющий фланцевое соединение 36 корпусов КС и ТВД непосредственно над осевым зазором между 1СА и 1РЛ, а также дополнительный (вспомогательный фланец) 37 над 1РЛ с небольшим сдвигом назад. Над 2РЛ расположено фланцевое соединение корпусов ТВД

èТНД, скрепленное болтами 38. Над рабочей лопаткой ТВД PW6000 (см. Рис. 8.4.1.2_5), ротор которой имеет частоту вращения до 19000 об/мин, применены два вспомогательных фланца 24. Кроме того, вставки 22 над рабочей лопаткой имеют очень жесткую конструкцию (с толстыми и длинными зацепами), которая значительно увеличивает «непробиваемость» корпуса. На Рис. 8.5.1_3 корпус ТНД RB211-535E4 сконструирован так, что над рабочими лопатками 5 и 6 расположены соответственно фланцевые соединения 7 и 8, а над рабочей лопаткой 9 – утолщение (вспомогательный фланец) 10 наружного корпуса.

Корпуса должны обеспечивать возможность установки необходимых проектных радиальных зазоров между ротором и статором и исключение искажения зазоров в эксплуатации за счет конструктивных особенностей корпуса (такой особенностью может стать применение горизонтального разъема корпуса).

Обычно разъемы корпуса делаются перпендикулярно оси двигателя. На Рис. 8.9_4 показано соединение корпуса 1СА ТВД LM2500 с корпусом 2СА и со средним корпусом турбины. Горизонтальные разъемы вдоль оси двигателя применяются редко, несмотря на облегчение сборки турбины. Это объясняется тем, что температурные градиенты

èнеравномерная жесткость по окружности могут привести к неравномерности радиальных зазоров в рабочих условиях. Для устранения деформаций корпуса можно увеличить толщину стенок корпуса, толщину фланцев, применить оребрение. Это приведет к увеличению массы корпуса, которое обычно бывает неприемлемо для авиационного двигателя. К тому же эти мероприятия не всегда могут решить проблему зазоров.

Для стационарных турбин применение горизонтального разъема корпуса часто оказывается единственно возможным решением – из-за требований по возможности замены деталей горячей части в эксплуатации или из-за трудностей сборки массивных корпусов турбин большой мощности (см. Рис. 8.1.2.7_3).

Рисунок 8.5.1_3 – ТНД RB211-535E4 (Rolls-Royce) 1 – наружный корпус; 2 – полки сопловых лопаток; 3 – вставки с сотами; 4 – теплоизоляция; 5, 6 – РЛ; 7, 8 – фланцы; 9 – РЛ; 10 – вспомогательный фланец; 11 – кожух; 12 – зацепы;

13 – внутренние фланцы корпуса;

14 – «ножки» лопаток СА;

15 – сегменты (разрезных) колец;

16 – болты

Практически все корпуса современных авиационных турбин имеют систему наружного охлаждения – для регулирования радиальных зазоров между ротором и статором. Эта система чаще всего состоит из трубопроводов, через отверстия в которых охлаждающий воздух из-за вентилятора или подпорных ступеней с помощью струйного охлаждения уменьшает температуру корпуса.

На Рис. 8.4.1.3_1 показана система обдува корпусов ТВД и ТНД CF6-80C2. Для ТВД воздух изза вентилятора подается по трубам 24 в кольцевые трубопроводы 25 и 26, через отверстия в которых воздух охлаждает основные и вспомогательные фланцы ТВД. Для ТНД воздух из-за вентилятора подается в раздаточную трубу 27, из которой воздух поступает в систему опоясывающих корпус трубопроводов 28, имеющих отверстия для струйного охлаждения корпуса. Трубопроводы с отверстиями размещены над утолщениями корпуса, ко-

торые определяют темп его прогрева и величину теплового расширения.

В некоторых случаях (см. Рис. 8.5.1_3) система обдува корпуса через трубопроводы заменяется теплоизоляцией в корпусах (уменьшающей тепловой поток к наружному корпусу из проточной части) и наружными кожухами 11, изолирующими фланцы от потока наружного контура. Тем самым замедляется реакция корпуса на изменение режима работы двигателя.

Оптимизация теплового состояния корпуса на стационарных режимах работы и тепловой инерции корпуса на переходных режимах с помощью обдува и теплоизоляции должна сочетаться с необходимым конструктивным перераспределением массы корпуса. Это позволяет обеспечивать необходимые радиальные зазоры во всем рабочем цикле турбины.

Изготовление корпусов

При изготовлении корпусов в последнее время интенсивно используется сварка. Она позволяет существенно снизить размеры заготовок и отходы металла (неизбежные при механической обработке поковок), изготавливать корпусные кольца из стального листа со сваркой встык. Цельные корпуса многоступенчатых турбин изготавливают сваркой полученных колец.

8.5.2 - Сопловые аппараты

Статорные (сопловые) лопатки, собранные в решетку для каждой ступени, образуют сопловой аппарат (СА), входящий в конструкцию статора турбины. К основным чертам конструкции сопловых аппаратов можно отнести следующие:

Двухопорное крепление сопловых лопаток.

Двухопорное крепление лопаток (в наружном корпусе и на внутреннем диаметре проточной части) применяется для увеличения жесткости и проч- ности конструкции соплового аппарата. Наружные полки сопловых лопаток (см. Рис. 8.5.1_3) специальными зацепами 12 крепятся за внутренние фланцы 13 корпуса турбины и фиксируются от выхода из зацепления следующими деталями (сотовыми вставками 3). Нижние полки лопаток своими плоскими выступами («ножками») 14 крепятся (по несколько штук) к сегментам 15 сотовых уплотнений с помощью болтов 16.

Для того чтобы в СА не возникло добавочных напряжений, относительно длинные лопатки обыч- но крепятся жестко только в наружном корпусе. Во внутренних креплениях (кольцах) – «ножки» ло-

Рисунок 8.5.2_1 – Неохлаждаемая сопловая лопатка ТНД 1 – наружная полка; 2 – передний

фланец полки; 3 – задний фланец полки; 4 – нижняя полка; 5 – фланец

паток устанавливаются с зазором с учетом возможности их свободного радиального перемещения. При жестком закреплении во внутреннем кольце это кольцо делают разрезным (из нескольких сегментов – по одному сегменту на 2 или несколько лопаток).

Верхними полками лопатки обычно устанавливаются в проточки кольцевых деталей корпуса

èфиксируются в окружном направлении пазами

èвыступами на кольцевых деталях. В осевом направлении полки лопаток удерживаются расположенными за ними деталями корпуса.

Возможно крепление и фиксация лопаток с помощью штифтов (которые при ремонте приходится высверливать). Поэтому такая технология крепления не является предпочтительной.

Типичная схема крепления охлаждаемой сопловой лопатки ТВД (Rolls-Royce) к корпусу приведена на Рис. 8.5.3_1.

Конструкция неохлаждаемых СА

Типичная конструкция неохлаждаемых сопловых аппаратов ТНД RB211-535E4 (Rolls-Royce) показана на Рис. 8.5.1_3. Лопатки СА этой ТНД неохлаждаемые, однако, они выполнены полыми. В авиационных ТНД жесткие требования по массе вынуждают делать полыми даже неохлаждаемые лопатки СА.

Типичная конструкция неохлаждаемой сопловой лопатки ТНД приведена на Рис. 8.5.2_1. Наружная полка 1 лопатки имеет передний фланец 2, которым она крепится во фланцах корпуса, а по заднему фланцу 3 наружной полки удерживается разрезными кольцами. Нижняя полка 4 имеет фланец 5 для крепления сотового уплотнения.

Системы охлаждения 1СА ТВД

Для современных турбин сложился достаточно узкий диапазон применяемых конструкций охлаждаемых СА. Для сопловой лопатки первой ступени ТВД, работающей в наиболее теплонапряженных условиях, используется конструкция с несколькими полостями и вставными дефлекторами.

Типичная конструкция охлаждаемого 1СА ТВД показана на Рис. 8.5.2_2 – 1СА ТВД RB211535E4 (Rolls-Royce).

В переднюю полость 1 лопатки воздух поступает через отверстия 2 в наружной полке, а затем через отверстия в дефлекторе 3 обеспечивает струйное охлаждение внутренних стенок. Дефлектор с помощью выступов 4 на стенках лопатки регулирует расход воздуха на пленочное охлаждение разных частей профиля через отверстия 5 пленоч- ного охлаждения. Воздух в заднюю полость проходит через центральный канал 6 с поперечными ребрами 7 и перебрасывается через поворотный канал 8 в заднюю полость. В задней полости использован односторонний (пластинчатый) дефлектор 9, дозирующий расход воздуха на выходную кромку. До выходной кромки воздух проходит че- рез штырьковую матрицу 10. Полки имеют конвективное струйное охлаждение через пластинчатый дефлектор 11 с отверстиями. Отверстия пленочного охлаждения на внутренних и наружных полках (в отличие от CF6-80C2 – Рис. 8.5.2_5) отсутствуют, так как полки имеют теплозащитное покрытие.

Использование дефлектора в виде односторонней пластины обусловлено трудностями размещения дефлектора из-за элементов пространственного профилирования лопатки.

На Рис. 8.5.2_3 приведена схема сопловой лопатки первой ступени проекта Е3 фирмы General Electric [8.4.3.1]. Проект Е3 – Energy Efficient Engine

– «энергетически эффективный двигатель» - был реализован в первой половине 1980-х годов ведущими двигателестроительными компаниями США - Pratt&Whitney и General Electric Aircraft Engines и финансировался американским правительством. Разработанные в этом проекте технологии применяются практически во всех современных конструкциях авиационных турбин. К особенностям конструкции лопатки 1СА ТВД (см. Рис. 8.5.2_3) можно отнести:

-радиальное расположение отверстий на входной кромке 1 и на начальном участке корыта 2;

-отверстия (на спинку) с расширением для снижения скорости потока и улучшения формирования пленки;

-подача воздуха раздельно в переднюю 3 (снизу) и заднюю 4 (сверху) полости лопатки для уменьшения гидравлических потерь охлаждающего воздуха;

-радиальное изменение площади сечения полостей 3 и 4 в соответствии с изменением расхода воздуха в радиальном направлении (за счет постепенного истечения в отверстия дефлектора).

Охлаждающий воздух из полости 3 через отверстия в дефлекторе 5 струйным натеканием охлаждает внутренние стенки передней полости и че- рез 10 рядов отверстий выходит на поверхность лопатки для пленочного охлаждения. Охлаждающий воздух из полости 4 через отверстия в дефлекторе 6 струйным натеканием охлаждает внутренние стенки задней полости и выходит в проточную часть, частично, через 2 ряда отверстий на корыте и,

âосновном, через систему длинных каналов-отвер- стий 7 в пазы на корыте перед выходной кромкой.

На Рис. 8.5.2_4 показан внешний вид 1СА ТВД PW2000 (Pratt&Whitney). Верхняя полка 1 имеет фланец 2 с пазом под болт для фиксации от перемещения в окружном направлении. Нижняя полка 3 на торце 4 и заднем фланце 5 имеет продольные прямые пазы-канавки под «перьевые» уплотнения. Прямыми эти пазы выполняются для обеспечения низкой шероховатости поверхности паза при изготовлении шлифованием (к поверхностям канавки под действием разницы давлений должна плотно прилегать тонкая пластинка, препятствуя утечкам через стык полок).

Входная кромка 6 охлаждается воздухом из 6 рядов отверстий пленочного охлаждения. На корыте видны два массива отверстий – 7 (для воздуха из передней полости) и 8 (для воздуха из задней полости).

Общими проблемами для сопловых лопаток первой ступени являются ограниченность запаса по давлению охлаждающего воздуха для пленоч- ного охлаждения входной кромки (этот запас равен разнице потерь давления для газа и вторичного воздуха в камере сгорания) и значительная разница в давлениях газа на выходе при выпуске воздуха в разные участки профиля. Поэтому лопатка обычно имеет не менее двух основных полостей и иногда несколько вспомогательных. Вспомогательные полости образуются при разделении полости между дефлектором и стенкой лопатки на несколько полостей за счет выступов на дефлекто-

Рисунок 8.5.2_4 – 1СА ТВД PW2000 (Pratt&Whitney) 1 – верхняя полка; 2 – фланец; 3 – нижняя полка; 4 – торец пол-

ки; 5 – задний фланец; 6 – входная кромка; 7 – отверстия на корыто из передней полости; 8 – отверстия на корыто из задней полости

ре или на стенке. Это позволяет управлять расходом воздуха по участкам профиля и уменьшить вероятность затекания газа во внутреннюю полость при частичном прогаре стенки.

Для сопловых лопаток первой ступени допустимы относительно большие величины расхода воздуха на охлаждение (8…12% от расхода воздуха на входе в КВД). Это объясняется тем, что отбор мощности от потока газа начинается только на рабочих лопатках первой ступени, на которых работает смесь газа и воздуха из 1 сопловой лопатки. Поэтому увеличение отбора на лопатку увели- чивает только температуру газа перед ней, но не меняет температуру газа перед ротором ТВД (Т41

– см. Рис. 8_1, 8_3), которая и является наиболее важной в системе двигателя.

Охлаждаемые сопловые лопатки первой ступени ТВД обычно имеют и охлаждаемые полки. На Рис. 8.5.2_6 приведена конструкция 1СА ТВД CF6-80C2, на внутренних полках которого хорошо видны отверстия пленочного охлаждения.

Системы охлаждения 2СА ТВД

Типичная конструкция охлаждаемого 2СА (ТВД E3 General Electric [8.5.4.2]) показана на Рис. 8.5.2_5.

Наружный корпус 1 ТВД имеет на внутреннем диаметре фланец 2, в котором с помощью зацепа 3 на наружной полке крепится сопловая лопатка. Задний фланец 4 наружной полки крепится к внутреннему фланцу 5 корпуса с помощью болта 6. Наружная полка лопатки 7 образует «внутренний корпус» и одновременно наружный контур проточной части. Нижняя (внутренняя) полка 8 лопатки образует нижний контур проточной части и к заднему фланцу 9 этой полки крепится сотовое уплотнение 10 с помощью болта 11.

В наружном корпусе 1 имеется кольцевой фланец 12, в который через трубы подводится охлаждающий воздух в кольцевую полость 13 над сопловыми лопатками. Часть этого воздуха через пластинчатый дефлектор 14 охлаждает струйным натеканием внутреннюю поверхность наружных полок, а основная часть входит во внутреннюю полость 15 дефлектора лопатки и реализует струйное охлаждение стенок лопатки через отверстия в дефлекторе. Воздух после охлаждения полок и стенок лопатки собирается в полости 16 между дефлектором и стенкой и через щелевой канал 17 в выходной кромке вытекает в проточную часть через пазы 18 на корыте перед выходной кромкой.

Значительная часть воздуха из внутренней полости дефлектора через отверстия 19 в нижней полке поступает в полость под лопаткой для наддува осевого зазора и охлаждения сотового уплотнения 20 и соответствующего ему лабиринта ротора ТВД. К типичным особенностям систем охлаждения 2СА следует отнести использование воздуха промежуточной ступени КВД (с более низкой температурой и давлением, чем на выходе из КВД), что допустимо по давлениям в проточной части и выгодно для термодинамики двигателя. В приведенном случае используется воздух седьмой (из десяти) ступени компрессора.

Указанный на Рис. 8.5.2_5 расход воздуха для высокотемпературной турбины будет существенно выше (до 4,0…4,5%). Следует отметить, что приведенный на рисунке уровень утечек является достаточно оптимистичным и представляет собой скорее требования к утечкам, чем их реальный уровень.

Для высокотемпературных двигателей возможно также использование дополнительного пленочного охлаждения вблизи входной кромки.

При весьма вероятном использовании пространственной формы лопаток 2СА использование дефлектора может быть затруднено или даже не-

Рисунок 8.5.2_6 – Блочный 1СА ТВД двигателя CF6-80C2 (по две лопатки в блоке)

возможно. В этом случае применяется такая же многоходовая схема течения воздуха, как и в рабо- чей лопатке первой ступени ТВД.

Изготовление и ремонт

Сопловые лопатки могут изготавливаться группами (блоками) по несколько штук в каждом блоке (см. Рис. 8.5.2_6, 8.5.2_7). Преимущества изготовления лопаток в блоках проявляются исключительно в удешевлении производства – из-за исключения операций точной механической обработки боковых сопрягаемых поверхностей верхних и нижних полок лопаток.

Для охлаждаемых лопаток ТВД в блоке обыч- но бывает не более двух лопаток, так как в ТВД наиболее сильны термические деформации. Кроме того, удорожается ремонт таких лопаток (при необходимости замены только одной лопатки). Для