Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_5102
.pdf
Этот результат, или эти результаты, — в целом предпочтительнее корректировать дисс 75, достигаемый
путем увеличения степени симметрии таким образом, чем получать обратную связь, так что сетки обычно —
достигать этого путем изменения расположения, делая его положительным один раз в каждом цикле, так что
управление цепями сетки.
Нормальный отрицательный потенциал смещения применяется к сеткам. Дополнительные особенности,
тесно связанные со средствами резистивного смещения, включают: 80 Помимо увеличения частоты 1
Использование очень большой стабильности смещения, обусловленной сопротивлением схемы, описанной
выше, было обнаружено, что обратная связь соответствующим образом корректируется.
Стабильность системы повышается. Было обнаружено, что такое расположение служит для повышения
стабильности эффективной работы системы модуляции, поскольку работа системы или ее стабильность —
это постоянство, на которое не влияют изменения характеристик катода сетки или коэффициента усиления
модулятора, независимо от изменений сопротивления смещения сигнала.
входной потенциал космической батареи, 2 средства для обеспечения эффективного тока нити накала, а
также для изменения модуляции и предотвращения или обеспечения безвредной модуляции сетки во всех
элементах, входящих в состав цепи; согласно принципу, раскрытому в нашем патенте №.
Кроме того, схема определения 247,626, которая, как правило, возникает из-за того, что стабильность частоты
нарушается при работе средств смещения сетки, и 95 в дополнение к эффекту изменения пространства,
который был бы крайне вреден для потенциала батареи, из-за изменения модуляции, эффективной работы
схемы в качестве входного сигнала анода и тока накала. Она имеет модулятор.
Было установлено, что расположение терминов «изобретение» и «модулятор» обеспечивает замечательную
степень стабильности, на которую влияет каждый из этих часто используемых факторов. Следует понимать,
что этот результат следует из того факта, что эти и подобные термины, используемые таким образом, что
каждый из них в той или иной степени влияет на амплитуду результирующего потенциала. Спецификация и
пункты формулы изобретения, за исключением случаев, когда другое значение указывается так называемой
«демомодулирующей схемой», и что операция стабилизации и операция демодуляции реагируют на этот
фактор, поскольку работа двух устройств для генерации результирующего потенциала, рассматриваемая
качественно, является существенной. Замечательная стабильность, которая была реализована на практике,
может быть проиллюстрирована другими объектами и Особенности изобретения и принципы его работы,
описанные далее (подробности станут ясны из дальнейшего описания), заключаются в том, что если
напряжение батареи «B» уменьшается со 150 вольт до 18 вольт, то частота колебаний изменяется только на
рисунке, на котором:
На рис. 1 показаны схемы, составляющие один из вариантов осуществления изобретения; для частного
случая, когда катоды модулятора или демодулятора соединены последовательно относительно общей дуги,
что помогает понять тенденцию к нарушению работы изобретения; симметричная работа может быть
компенсирована с помощью индивидуальной сетки в другом варианте осуществления изобретения.
Сопротивление для двух трубок. Однако в последующем описании было обнаружено, что если один
резистивный элемент системы будет идентифицирован, то 125 используется в схеме, общей для обоих
устройств, насколько это практически возможно, посредством буквальных цепей сетка-катоду двух устройств,
при этом симметрия работы приносится в жертву, -обозначения, которые указывают на их -соответствующие
функции.
-Тот же конечный результат достигается. На рис. 1 показаны схемы при слабых уровнях входного тока, только
один вывод модулированного несущего тока 130 269,251 последовательности; Схема передачи 2,
трансформатор rn-6 3, высокочастотный фильтр FEIP, полосовой фильтр приема FERB, трансформатор 6,
сбалансированный генератор-демиодулятор BODM, выходной трансформатор 7, фильтр нижних частот FLP и
низкочастотная схема 4. Работа этой части двусторонней аппаратуры заключается в следующем:
модулированные полосы несущей, поступающие из схемы передачи 2, передаются трансформатором 3 и
отбираются фильтром FHP 75 от нежелательных токов, включая низкочастотные телефонные токи,
передаваемые по схеме 2), передаются через полосовой фильтр приема FRB, который дополнительно
отфильтровывает токи с нежелательными частотами и гарантирует, что передаваемый модулированный
несущий ток не попадет в приемные цепи, и через трансформатор 6 к устройству BODM, в котором
модулированные полосы несущей объединяются с колебаниями, возникающими из-за автоколебательного
характера Устройство для воспроизведения, посредством операции демодуляции, модулирующего тока 90,
передаваемого с удаленной станции связи. Затем этот демодулированный ток передается через
трансформатор 7 и фильтр нижних частот FLP?
1
Фильтр IFL Pl на низкочастотной линии 4 обеспечивает, что 95 единственный передаваемый через нее ток
является демодулированным током, то есть он отделяет этот ток от определенных высокочастотных токов,
образование которых является случайным в процессе демодуляции. 100 Схема N представляет собой сеть,
предназначенную для балансировки низкочастотной линии 4. Эта сеть, низкочастотная линия 4 и передающие
и приемные низкочастотные цепи соединены в связи передачи энергии 105 через гибридную катушку или
трансформатор 8 таким образом, чтобы сопряженно соединить передающие и приемные цепи с
низкочастотной линией. Функция этой гибридной катушки 110 и конкретная схема для ее реализации показаны
условно. Они достаточно хорошо понятны специалистам в данной области, поэтому не требуют дальнейшего
описания. 115
Вместо балансировки, на стыках высокочастотных участков передающей и приемной цепей полагается выбор
частоты, чтобы предотвратить помехи между ними. Это становится возможным благодаря правильному
выбору различных частот для двух направлений передачи несущей. Использование различных частот
несущей для двух направлений передачи в описанной одноканальной схеме позволяет без изменения
частоты.
Взаимосвязанные цепи, включая фильтры, позволяют расширить систему до желаемого типа многоканальной
системы — системы изобретения, которая также скомпонована таким образом, чтобы не создавать помех или
не ограничивать каким-либо образом использование терминального оборудования для передачи голосовых
сигналов S-частоты или телеграфных сигналов или соединение фантомных цепей с цепью передачи 2.
Композитизация осуществляется с помощью того, что обычно называют «несущим» композитным «набором»,
включающим фильтр нижних частот FLP в цепи низких частот 1 и фильтр верхних частот FIP в цепи высоких
частот. Цепи высоких и низких частот соединены с цепью передачи 2, цепью высоких частот, посредством
трансформатора 3, который при желании может быть заменен проводящим соединением.
Фильтры FLP и FHP эффективно разделяют токи, соответствующие частотам, используемым в
соответствующих типах передачи. Очевидно, что система может использоваться только для передачи
модулированной несущей волны, в этом случае от этих фильтров можно отказаться. При таком
использовании передающая цепь 2 может быть или может быть соединена с радиоантенной, чтобы
адаптировать систему для радиосигнализации. В модифицированном виде, позволяющем передачу низких
частот, цепь 2, конечно же, будет иметь форму обычного проводящего соединения между станциями связи.
Цепи, используемые для передачи наложенной модулированной несущей волны, представляют собой
необходимые элементы, благодаря которым может осуществляться двусторонняя связь между
низкочастотной цепью 4, которая может быть соединена, например, с центральной станцией обычной
телефонной системы, и передающей цепью 2.
Передающая часть этой двухсторонней цепи включает следующие элементы, функционирующие в
аналогичной последовательности: низкочастотная линия 4, симметричный генератор-модулятор BOM,
выходной трансформатор 5, полосовой фильтр передающего тракта, FTB, фильтр верхних частот FH 1,
трансформатор 3 и передающая цепь 2. Эта часть устройства работает следующим образом: низкочастотный
модулирующий ток в линии 4 интермодулируется с несущим током в устройстве BOM, которое представляет
собой унитарный автоколебательный симметричный модулятор, а соответствующие результирующие
модулированные токи выбираются фильтром FTB и передаются через фильтр FHP и трансформатор 3,
функции которых описаны выше, в передающую цепь. Часть двухсторонних цепей, предназначенная для
приема, включает следующие элементы, функционирующие аналогично 269,251 i 269,251, то есть
многоканальную систему, частоты которой расположены групповым образом.
В описанной одноканальной системе экономия материалов и энергии достигается за счет использования
сбалансированного генератора-модулятора и сбалансированного генератора-демодулятора, поскольку
использование этих устройств в схемах исключает необходимость использования отдельных схем
генераторов, отличных от схем модулятора и демодулятора, и обеспечивает...
что выходной сигнал является чистым, то есть не содержит немодулированной несущей составляющей.
Конкретные схемные особенности, характеризующие систему изобретения, представляют собой элементы
таких сбалансированных генераторов-модуляторов и сбалансированных генераторов-демодуляторов или
непосредственно связанных с ними схем. Их наличие приводит к значительному улучшению, по сравнению с
предыдущими схемами, стабильности частоты и коэффициента усиления модулятора, подверженных
влиянию, например, колебаний потенциала космической батареи, колебаний входного сигнала и колебаний
тока накала. Дальнейшее описание будет ограничено деталями этих двух схем: сбалансированного
генератора-модулятора и сбалансированного генератора-демодулятора.
Общая схема преобразования BOM, используемая для работы в качестве генератора и балансного
модулятора, или, другими словами, в качестве балансного самовозбуждающегося модулятора, включает в
себя балансную схему, состоящую из двух электроразрядных ламп 9 и 10, которые могут быть обычного
трехэлектродного типа, включающего катод, анод и управляющий электрод или сетку. Катоды этих ламп
соединены последовательно с аналогичными катодами электроразрядных ламп балансного
генератора-демодулятора BODM посредством схемы 11 и заземления. Катоды двух ламп 4-5 соединены с
источником 12 таким образом, что катод лампы 9 находится рядом с отрицательным концом такого источника,
в результате чего средний потенциал этого катода ниже, чем у катода лампы 10.
Точка соединения катодов ламп 9 и 10 соединена со средней точкой вторичной обмотки входного
трансформатора или гибридной катушки 8, при этом сетки двух ламп соединены с соответствующими
противоположными выводами вторичной обмотки проводниками 13 и 14. Та же точка в катодной цепи также
соединена через настроенную цепь обратной связи 15, резистор обратной связи 16 и блокирующий
конденсатор 17 со средней точкой первичной обмотки выходного трансформатора 5, а затем через две
половины 18 и 19 этого трансформатора к анодам соответствующих ламп. Пространственный ток подается на
эти аноды от источника постоянного тока 20 через дроссельную катушку 21 и две половины 18 и 19 первичной
обмотки трансформатора. Конденсатор 17 и дроссельная катушка 21 обеспечивают ограничение
пространственного тока и высокочастотного тока обратной связи их индивидуальными путями. Общая часть В
цепи сеточная катодная обмотка двух ламп содержит вторичную обмотку 22, которая соединяет резонансный
контур 15 с этой общей частью 75. Сопротивления 32 и 241 соединены между двумя половинами вторичной
обмотки входного трансформатора 8 таким образом, чтобы обеспечить достаточно высокое стабильное
сопротивление для входной цепи 80 двух ламп. Использование импедансов в этом соотношении способствует
эффективной работе двух ламп в качестве преобразовательных устройств.
Сетки двух ламп 85 получают соответствующее фиксированное отрицательное смещение с помощью
больших сопротивлений 25 и 26, каждое из которых выполнено индивидуально для сетки одной из двух ламп с
помощью блокирующих конденсаторов 27 и 28. Использование такого типа 90 средств смещения и его
функция стабилизации работы этих цепей является важной особенностью изобретения и будет рассмотрена
отдельно позже.
Резистор 29, подключенный параллельно резонансному контуру 15 и резистору обратной связи 16,
дополнительно способствует эффективной работе выходных цепей.
Конкретный способ достижения этой цели будет описан позже. 100 Необходимой характеристикой правильно
сбалансированной схемы типа, изображенного на этом рисунке, является то, что выходная цепь,
подключенная к вторичной обмотке выходного трансформатора 5, и входная цепь, подключенная к первичной
обмотке трансформатора 8, должны быть сбалансированы относительно напряжений, подаваемых через цепь
обратной связи на общую часть катодных цепей сетки ламп. Это достигается благодаря определенному
соотношению обмоток нескольких трансформаторов. Например, две обмотки 18 и 19 первичной обмотки
трансформатора 5 должны быть намотаны в одном направлении относительно их общей оси. Аналогичное
соотношение применяется к первичной и вторичной обмоткам трансформатора 8. Однако колебания
напряжения, воздействующие на общую часть катодных цепей сетки, повторяются в усиленном виде в двух
анодных ветвях выходной цепи, которая включает общую часть, состоящую из резонансного контура IS. и
параметры выходной цепи, индивидуальные для 125 двух анодов. Настраивая цепь 15 на желаемую частоту,
цепь в целом может, следовательно, генерировать независимые колебания на этой частоте, поскольку
выходная энергия в настроенной цепи 130 и модулирующие частоты. Сбалансированное соотношение
выходного трансформатора на рис. 1 гарантирует, что такая выходная цепь будет иметь очень низкое
эффективное сопротивление для несущей частоты 70. Дополнительные средства для обеспечения очень
низкого сопротивления для несущей частоты обеспечиваются сопротивлением 29, которое подключено
параллельно цепи обратной связи в общей части анодной цепи 75, катодной цепи двух ламп. Использование
этого резистивного пути со сбалансированным соотношением обмотки выходного трансформатора
гарантирует, что каждая часть цепи в целом, через которую стремится протекать ток несущей частоты 80,
имеет очень низкое эффективное сопротивление на несущей частоте.
Хотя усиленный модулирующий ток протекает в таких направлениях через обмотки 18 и 19 выходного
трансформатора, что не обеспечивает одинаково эффективное балансное соотношение для этих токов, тем
не менее, низкое сопротивление гарантируется конструкцией трансформатора, поскольку конструкция с
высоким сопротивлением для боковых полос соответствует низкому сопротивлению для модулирующих
токов. В связи с этим необходимо спроектировать фильтр FTB таким образом, чтобы его сопротивление на
клеммах, подключенных к трансформатору 5, было практически равно нулю для всех частот, лежащих в
полосе, содержащей модулирующий ток.
Функцию сеточных сопротивлений 25, 100 и 26 лучше всего объяснить, обратившись к рис. 2. На этом рисунке
кривые a и b представляют собой, соответственно, хорошо известные характеристики «потенциал сетки —
пространственный ток» и «потенциал сетки — сеточный ток» типичной разрядной трубки, адаптированной для
использования в схеме на рис. 1. Эти кривые построены относительно точки пересечения координатных осей,
обозначенной как «0». Желательно обеспечить работу трубок при практически постоянном отрицательном
потенциале сетки, соответствующем потенциалу E. Заштрихованные области, связанные с кривой
напряжения носителя e, количественно указывают на изменения потенциала сетки, которые эффективно
влияют на эмиссию электронов с катода на сетку. Фиксированное отрицательное смещение возникает из-за
того, что когда сетки периодически становятся положительными за счет энергии, подаваемой обратно в
катушку 22 через резонансный контур 15, ток течет от сеток к катодам, или, что то же самое, отрицательные
электроны проходят. От катодов к сеткам. Этот ток 125, обозначенный буквой c на временной оси около
правого нижнего угла рисунка, течет импульсно, поскольку сетки могут стать положительными только во
время положительных чередований тока, подаваемого на цепь 130. Часть тока возвращается во входные
цепи, где он снова усиливается. Поскольку путь, по которому распространяются колебания, нейтрален по
отношению к входным и выходным цепям, подключенным к трансформаторам 5 и 8, локально генерируемые
колебания ограничены цепями преобразования и, следовательно, не могут попасть ни во входные, ни в
выходные цепи, соединенные с цепями преобразования трансформаторами 5 и 8.
Принцип работы преобразовательной цепи в качестве модулятора станет ясен из следующего описания пути,
по которому движутся токи в процессе преобразования, относительно пути колеблющегося тока.
Модулирующий ток от низкочастотной цепи 4 протекает через первичную обмотку трансформатора 8 и,
благодаря соединению его вторичной обмотки с сетками устройств 9 и 10, вызывает изменение потенциалов
сеток в противоположном направлении, создавая комплементарные изменения импеданса в анодекатодных
путях этих ламп. Таким образом, цепь преобразования становится несбалансированной в степени, зависящей
от амплитуды приложенных потенциалов, и, соответственно, модулирующий ток передается в выходную цепь,
подключенную к вторичной обмотке трансформатора 5, в виде изменений амплитуды высокочастотного тока,
создаваемого колебательным действием преобразовательных устройств. Сами высокочастотные несущие
токи компенсируются, так что они не появляются в такой выходной цепи. Работа схемы в качестве
модулятора, как описано выше, аналогична той, что раскрыта в патенте № 130432, на который приводится
ссылка для более полного описания. После прочтения этого патента и остальной части настоящей
Спецификации станет ясно, что существуют и другие варианты компоновки трансформатора. Обмотки
входной и выходной цепей, а также цепи, непосредственно связанные с лампами, могут быть с одинаковым
успехом использованы в системе, описанной в настоящем изобретении.
Характерной чертой модулирующих цепей в целом, включая сбалансированный модулятор, изображенный на
рис. 1, является то, что для эффективной работы M 5 внешний путь выходной цепи должен иметь импеданс
на желаемых выходных частотах, который по существу равен импедансу внутреннего пути тока в устройствах.
Это достигается за счет правильной конструкции выходного трансформатора 5. Также для эффективной
работы требуется, чтобы выходная цепь имела малый или нулевой импеданс на двух заданных частотах, то
есть на несущей 269,251 b&Ak. Ординаты этой кривой тока сетки значительно преувеличены по сравнению с
соответствующими значениями, взятыми из кривой b. Очевидно, что эта кривая c также указывает на характер
компенсирующих токов, протекающих в цепи сетки. Ее можно рассматривать как состоящую из постоянной
составляющей (de), на которую накладывается переменный ток. Постоянная составляющая определяет
фиксированное отрицательное смещение. При желании вокруг каждого из резисторов смещения сетки 25 и 26
можно разместить выравнивающий конденсатор, чтобы еще больше усилить значение постоянного тока по
сравнению с наложенным Компонент переменного тока. Вместо одного резистора в общем выводе
сетки-катода используются отдельные резисторы 25 и 26 для компенсации «свободных» потенциалов сетки,
которые, как правило, различаются для двух ламп из-за того, что катоды соединены последовательно друг с
другом относительно источника питания 12, как объяснено выше.
Это означает, что для соответствующих цепей сетки необходимо использовать разные значения
сопротивления: - связь между током обратной связи 15 и катушкой 22 регулируется с помощью шунтирующего
сопротивления 29 в цепи таким образом, чтобы при очень больших сопротивлениях сетки была достаточная
обратная связь для создания желаемых фиксированных отрицательных потенциалов смещения. Затем
сопротивления могут быть отрегулированы относительно друг друга, а связь обратной связи и шунтирующее
сопротивление 29 перенастроены до тех пор, пока не будет достигнут точный баланс, соответствующий
желаемым потенциалам смещения.
Преимущества, получаемые от использования очень больших сопротивлений сетки, показаны на рис. 3, где
кривая раскрывает зависимость между сопротивлением сетки R и результирующим потенциалом смещения
сетки Eg для любого конкретного значения потенциала обратной связи. Кривая никоим образом не является
количественной, поскольку шкала ординат полностью зависит от значения, например, потенциалов обратной
связи.
501 Рисунок предназначен для иллюстрации только характеристики изменения сопротивления сетки при
изменении этого сопротивления. Он показывает, что при сопротивлении, стремящемся к бесконечности,
например, в точке x, кривая почти горизонтальна. Это означает, что изменения этого сопротивления сетки или
характеристики «сетка-катод», которая фактически является его частью, оказывают относительно
незначительное влияние при использовании сопротивления приблизительно бесконечного значения.
Очевидно, что стабильность системы повышается при использовании сопротивления такого значения.
Поскольку другие факторы являются переменными, избыточное сопротивление стремится поддерживать Eg
на постоянном максимальном значении 515. В дополнение к описанным выше функциям, сопротивления сетки
также служат для компенсации эффектов, которые, как правило, вызывают изменения амплитуды
результирующего потенциала, приложенного к сеткам 70, будь то из-за цепи обратной связи или
модулирующей цепи. То есть, они компенсируют изменения входного потенциала, изменения потенциала
источника 20 и изменения катодного тока 75, а также предотвращают изменения частоты и усиления, которые
в противном случае сопровождали бы такие изменения. Например, рассмотрим эффект изменения
потенциала источника 20.
Увеличение потенциала этого источника SO приводит к более сильным колебаниям цепи и, следовательно, к
соответствующему увеличению потенциала обратной связи и, следовательно, результирующего
отрицательного потенциала на сетках. Следует отметить, что эффект усиливается, когда в цепи обратной
связи используется трансформатор с воздушным сердечником вместо трансформатора с железным
сердечником, поскольку этот тип сердечника не обладает характеристиками накопления энергии, которыми
обладает трансформатор с железным сердечником. Использование трансформатора с воздушным
сердечником имеет определенные преимущества в описанной системе, включая низкую стоимость и
импеданс, который не изменяется с изменением температуры, что в определенных обстоятельствах
определило бы его использование в качестве стандартного элемента в такой системе. Потенциал смещения,
следовательно, становится более отрицательным и, следовательно, стремится противодействовать
тенденции к такому увеличению интенсивности колебаний. Поскольку частота и коэффициент усиления ламп
как преобразовательных устройств имеют прямую связь со степенью интенсивности колебаний,
результирующий эффект заключается в стабилизации этих величин, то есть в предотвращении их изменения.
Функция стабилизации системы может быть сделана независимой от функции отрицательного смещения
сетки. Например, 110 величина обратной связи может быть отрегулирована таким образом, чтобы ток в сети
обычно не протекал, а протекал только тогда, когда потенциал пространственного источника 20
увеличивается выше нормального. Для этого альтернативного режима работы 115 может использоваться
отдельный нормальный источник отрицательного смещения сетки.
Структура и характерные режимы работы передающей части двухсторонних цепей на конечной станции 19O,
показанной на рис. 1, были описаны выше. Структура и режим работы приемной части канала, показанной в
нижней части рисунка, аналогичны. Фактически, непрерывность может быть, как и в случае, показанном на
рис. 1, идентичной. Режим работы также идентичен в своих теоретических аспектах, единственное различие
заключается в численных значениях Ia O 269,251 6, асимметричной работе ламп.
В одном из практических случаев было обнаружено, что эта разница потенциалов сетки составляет около 4
вольт. В общем случае она настолько велика, что когда потенциал обратной связи Q регулируется таким
образом, чтобы обеспечить устойчивый отрицательный потенциал смещения для лампы 10 посредством
работы резистора смещения 31, сетка лампы 9, — когда на входную цепь не подается сигнальный ток 75, —
не становится положительной ни в одной точке цикла потенциала обратной связи. Это означает, что лампа
выполняет функцию смещения и стабилизации для обеих ламп, в той мере, в какой это определяется
резистором смещения 31.
По сравнению с лампой 10, устойчивое отрицательное смещение лампы 9 представляет собой комбинацию
смещения, определяемого сопротивлением 31, и смещения, определяемого потенциалом 85 на ее катоде.
Таким образом, лампа 10 функционирует в традиционном режиме самовозбуждающихся генераторов, тогда
как лампа 9 функционирует как гибридный генератор и усилитель, или, возможно, лучше сказать, как не
осциллирующий регенеративный, или раздельно возбуждаемый, усилитель.
Удобство использования одного резистора смещения заключается в экономии ресурсов установки и
упрощении схемы. Возникающая асимметрия не влияет на конечный результат, поскольку не снижает
ценность схемы как средства подавления или балансировки немодулированной несущей составляющей, хотя
она может привести к небольшому различию фазы или амплитуды, или и того, и другого, выходных токов,
протекающих через катушки 18 и 19.
Это компенсируется комбинацией сопротивления и индуктивности 32 в анодном выводе 105 одной из ламп.
Поскольку на этом рисунке сопротивление смещения находится в общем выводе, по которому протекает ток,
обусловленный обратной связью, необходимо принять меры для обеспечения того, чтобы импеданс входной
цепи для обратной связи по току не был слишком велик.
Это достигается путем параллельного подключения к резистору смещения конденсатора 33 с низким
импедансом на частоте 115 Ом.
-частота генерируемых колебаний.
Этот конденсатор также улучшает работу резистора, выравнивая импульсный ток, протекающий через него.
Он заряжается при потенциале 120, приложенном к комбинации во время каждого чередования, когда сетка
становится положительной. Его емкость не должна быть слишком большой, иначе у него не будет времени
разрядиться через очень высокое сопротивление 125 -31 во время отрицательного чередования.
Время этого разряда определяется произведением его емкости на значение сопротивления смещения. С
другой стороны, емкость не должна быть равна 130 задействованным величинам. Например, в модуляторе
подаваемые волны, то есть модулирующая и несущая волны, имеют радикально разные значения частоты, и
результирующие боковые полосы имеют значения частоты, сопоставимые с частотой несущей, тогда как в
случае демодулятора подаваемые на него волны, а именно боковые полосы и локальные колебания, имеют
частоты одного порядка, и результирующая низкочастотная демодулированная волна имеет частоту
радиально иного порядка.
Описание сбалансированного генератора-модулятора следует понимать как применимое в этих пределах к
схемам сбалансированного генератора-демодулятора, который поэтому показан в основном без нумерации.
Конденсатор 30 напрямую связан с модулятором и демодулятором и необходим только потому, что для обоих
устройств используется источник с общим анодом, который обязательно должен содержать некоторое
сопротивление. Его назначение — обеспечить, чтобы полное сопротивление в цепи этого источника всегда
было пренебрежимо малым. Конечный результат — предотвращение взаимного влияния модулятора и
демодулятора, которое в противном случае было бы вызвано переменным падением напряжения на
сопротивлении, содержащемся в цепи источника с общим анодом.
На рис. 4 показана альтернативная схема -35, отличающаяся от схемы на рис. 1 некоторыми элементами.
Элементы, сходные по структуре и функциям с элементами на рис.
1 Они будут помечены аналогичным образом, но только те элементы, которые отличаются, будут подробно
описаны в случае ошибки 404.
Эта схема иллюстрирует упрощенную форму схемы на рис. 1, поскольку в ней используется одно
сопротивление 31, стабилизирующее и смещающее сетку, расположенное в общей части цепей сетка-катод
двух ламп, вместо сопротивления, индивидуального для каждой лампы и включенного в ее входную цепь.
Большинство различий в работе двух схем обусловлены использованием этой особенности. Например, при
таком расположении цепей сетка-катод, поскольку катоды соединены последовательно друг с другом, и при
источнике питания, как на рис. 1, -55 «свободные» потенциалы сеток двух ламп относительно их
индивидуальных катодов, то есть потенциал, не зависящий от любого потенциала смещения, возникающего в
результате использования сопротивления 31, будут отличаться на величину, соответствующую падению
напряжения на одном катоде. Эта асимметрия усиливается на величину, соответствующую коэффициенту
усиления лампы. Поэтому использование одного сопротивления смещения приводит к 269,251 269,251 >
слишком мало, иначе это неоправданно затруднит протекание несущего тока. На практике оказалось
возможным выбрать значение емкости, которое удовлетворяет обоим этим условиям.
Когда напряжение в сети периодически становится положительным, условия во входной цепи благоприятны
для модуляции сетью.
Эта форма модуляции возникает из-за прямолинейности характеристик «потенциал сетки — ток сетки»
вместо характеристики «потенциал сетки — ток анода». Прямолинейность обусловлена относительно
большим изменением импеданса, когда сетка становится положительной. Теория этого типа модуляции, в
отличие от анодной модуляции, которая является гораздо более распространенной формой, описана в нашем
патенте № 24:7626. Поскольку в данном случае используется анодная модуляция, сеточная модуляция
вредна, так как когда модулированные продукты, полученные в результате сеточной модуляции, усиливаются
и появляются во внешних анодных цепях ламп, они находятся в фазовой оппозиции к аналогичным боковым
полосам, полученным в результате анодной модуляции. Сеточная модуляция в схеме на рис. 41 существенно
предотвращается или, по крайней мере, настолько уменьшается, что ее эффект пренебрежимо мал,
благодаря вставке конденсатора 34 между сетками двух ламп. Этот конденсатор обеспечивает путь с низким
импедансом между точками, в которых, как правило, возникают боковые полосы, возникающие в результате
модуляции сетки U, и, следовательно, предотвращает достижение потенциалами таких боковых полос
значения, которое существенно уменьшило бы амплитуду боковых полос, возникающих в результате
модуляции анода Q. На рис. 4 показано стабилизирующее входное сопротивление 35, подключенное между
двумя сетками. На практике не имеет значения, используется ли эта схема или схема с резисторами 23 и 24,
показанная на рис. 1.
Приемные цепи связаны с высокочастотными и низкочастотными передающими цепями 2 и 4 таким же
образом, как и на рис. 1. Особенностью, которая еще недостаточно описана в связи с рис. 1, является
использование резонансных контуров 36 и 37 в цепях обратной связи двух ламп. Эти контуры предназначены
для обеспечения низкоимпедансного пути для боковых полос частот, подаваемых на демодулятор. Выше
было показано, что для эффективной работы модулятора (конечно, этот принцип в равной степени верен и
для демодулятора) требуется, чтобы выходная цепь имела низкоимпедансный импеданс на каждой из
подаваемых частот. В случае модулятора выходной трансформатор и связанный с ним полосовой фильтр
тщательно и целенаправленно настраиваются таким образом, чтобы выходная цепь имела высокий импеданс
для боковых полос частот и очень низкий импеданс для модулирующих частот. Однако в случае
демодулятора выходной трансформатор, который должен иметь высокий импеданс, Импеданс для
демодулированных низких частот будет значительно выше для наложенных боковых полос, независимо от
импеданса фильтра FLP, 15 на этих частотах, поэтому необходимо использовать отдельную схему для
обеспечения пути с низким импедансом. Функции схем 36 и 37 описаны в статье Дж. Р. Карсона, -80
опубликованной в выпуске трудов Американского института электротехников, июнь 1921 г.
Эти резонансные контуры обладают дополнительной функцией, специфичной для схемы, примером которой
является схема на рис. 4, в которой идеальная балансировка контуров, расположенных в двухтактном
режиме, не может быть полностью обеспечена. Эта функция не упоминается в цитируемой выше статье. Ее
можно объяснить следующим образом:
Как уже было описано, для эффективной работы модуляторов (включая демодуляторы) требуется, помимо
прочего, чтобы выходная цепь имела низкое или нулевое сопротивление на несущей частоте.
Кстати, в генераторе, а следовательно, и в генераторе-модуляторе, амплитуда колебаний велика
пропорционально тому, насколько обеспечен путь с низким импедансом для частоты колебаний; также было
объяснено, что из-за последовательного соединения катодов и монофонического источника две лампы
работают несколько по-разному, что приводит к небольшой асимметрии в выходных цепях двух ламп. В той
степени, в которой существует такая асимметрия, сбалансированное соотношение выходных цепей не
обеспечивает, как это было бы в противном случае, эффективного пути с нулевым импедансом в отдельных
цепях накала анода двух ламп. Резонансные цепи обеспечивают путь с низким импедансом для несущих
токов и, соответственно, смягчают условия, возникающие из-за такой асимметрии.
Настроенные контуры 36 и 37, очевидно, расположены таким образом, чтобы обеспечить выполнение этой
функции, поскольку каждый из них обеспечивает прямой путь от анода 120 одной из ламп к колебательному
контуру.
В предельном случае соединение от узла этих резонансных контуров к трансформатору 7 (который теперь
включает конденсатор 38) может быть полностью опущено, 125 резонансные контуры используются для
обеспечения низкочастотных трактов. Для того чтобы эти резонансные контуры могли выполнять свою
функцию относительно несущей частоты согласованно с их 130 цепью обратной связи, будет рассмотрено
позже. На практике импеданс 65 может быть сделан малым по сравнению с общим сопротивлением анода
двух параллельно соединенных ламп и достаточно малым, чтобы исключить необходимость в шунтирующем
сопротивлении 29 на рис. 1. Дополнительными преимуществами 70 этой схемы являются увеличение
несущей способности цепи, значительное упрощение ее конструкции и существенное снижение стоимости.
Когда к этим преимуществам добавляются преимущества, полученные в результате 75 устранения
сопротивления обратной связи, эффективность, несущая способность и экономичность соответственно еще
больше увеличиваются. Для преодоления любой сопутствующей потери стабильности 80 стабилизирующее
сопротивление 31 — это дополнительная единица измерения.
Соответственно, стабилизирующее сопротивление 31 на рис. 4, как правило, больше, чем любое из
стабилизирующих сопротивлений или 26 на рис. 1. Именно из-за очень большого стабилизирующего
сопротивления, используемого на рис. 4, требуется шунтирующий конденсатор 33 для отвода
высокочастотных токов несущих.
Устранение резистора обратной связи 9 Q ance и особая конструкция колебательной схемы, как описано
выше, представляют собой радикальное отступление от традиционной практики, которая требует
колебательной схемы с очень высоким импедансом и большим сопротивлением обратной связи 95.
Помимо повышения стабильности, как указано выше, путем компенсации эффектов, вызванных отсутствием
сопротивления обратной связи 100, и как указано со ссылкой на рис. 3, использование очень большого
стабилизирующего сопротивления оказывает существенное влияние на уменьшение модуляции сетки. Этот
результат очевиден, если учесть, что при бесконечном сопротивлении смещения сетки не могут стать
положительными, так что модуляция сетки невозможна. В практическом случае сопротивление будет
настолько велико, что ток сетки уменьшится до пренебрежимо малого значения и, следовательно, будет
недостаточен для того, чтобы вызвать значительную модуляцию сетки.
Интересной особенностью системы 115, показанной на рис. 1 или рис. 4, является использование
нормального потенциала смещения, имеющего гораздо большее отрицательное значение, чем обычно в
традиционной практике. Это показано на рис. 2. На практике используется нормальный отрицательный
потенциал смещения для получения автоколебательных цепей, показанных на рис.
1 Было установлено, что максимальная стабильность частоты при использовании резистора смещения сетки
составляет около 9 вольт. Отрицательное смещение 125, необходимое для обеспечения оптимальных
характеристик работы модулятора, составляет около 27,5 вольт. В отношении принимаемых боковых полос
может быть принята компромиссная настройка, то есть схемы могут быть настроены на частоту на уровне или
вблизи внутренних краев боковых полос.
Разумеется, можно использовать отдельные резонансные контуры: один комплект настроен на несущую
частоту, а другой — на частоты боковых полос.
В соответствии с функцией этих настроенных контуров компенсировать дисбаланс или асимметрию выходных
цепей, каждый из них должен быть полностью независим от другого, то есть между ними не должно быть
взаимного импеданса. Хотя общий план изобретения был описан выше, есть некоторые дополнительные
аспекты, требующие рассмотрения. Прежде всего, следует отметить, что в схеме на рис. 4 отсутствует
сопротивление обратной связи. Это можно объяснить следующим образом:
Хотя в связи с рис. 4 был описан метод уменьшения влияния модуляции сетки или уменьшения
относительной величины модуляции сетки, очевидно, что дополнительным методом уменьшения
относительной величины модуляции сетки является увеличение величины модуляции анода, например, путем
обеспечения низкоимпедансного пути для несущей частоты. Как было описано, это может быть достигнуто
путем балансировки отдельных участков цепей анод-катод и уменьшения импеданса общей части насколько
это возможно.
В системе, показанной на рис. 1, импеданс общих участков цепей был снижен за счет резистора 29, а
необходимая стабильность обеспечивалась использованием резистора в цепях сетка-катода и резистором
обратной связи.
В системе, показанной на рис. 4, эквивалентный конечный результат достигается без использования
шунтирующего резистора 29 или резистора обратной связи, а также при снижении стоимости колебательной
схемы 15.
Этот результат достигается частично за счет того, что индуктивность в этой цепи генерации очень низкая, а
емкость очень высокая. Таким образом, импеданс этой цепи относительно несущей частоты значительно
меньше, чем если бы индуктивность была большой, а емкость малой, при условии наличия в каждом случае
небольшого сопротивления. Это можно выразить на языке проектирования схем, сказав, что это приводит к
тому, что добротность индуктивности (I) и емкости (&C w) и, соответственно, добротность комбинации
становятся малыми. Это означает, что импеданс мал. Конкретная конструкция 269,251 1 t J, фактически
выполненная, заключалась просто в выборе значения отрицательного смещения, что весьма
удовлетворительно, отступая от духа изобретения, как определено в прилагаемом документе 65, а затем
увеличивая сопротивление смещения для формулировки изобретения.
Восстановление стабильности генератора. Принцип, лежащий в основе преимущества. В этой связи было
установлено, что использование очень больших сопротивлений смещения значительно повышает
стабильность частоты, стабильность коэффициента усиления и несущей способности по сравнению с
системой на рис. 1. Также применимо к системе на рис. 4. Значение стабилизирующего сопротивления для
больших сопротивлений, которые только что были бы использованы на практике, соответствует его значению,
определяемому более или менее независимым сопротивлением сетки, указанным в предыдущих параграфах.
Для дальнейшего обучения человека построению схемы, необходимо знать асимптотический подход к
характеристикам схемы. Горизонтальный генератор исходит из схемы модулятора с максимальным
сопротивлением 80 Ом, показанной на рис. 4. Следующая точка выше, чем окончательно достигнутое
значение потенциала смещения, если сопротивление, используемое в практических условиях эксплуатации,
увеличивается до бесконечности. Данные взяты из схемы, которая использовалась в практических условиях
эксплуатации.
Индуктивность катушки обратной связи. Теперь, подробно описав и определив природу нашего изобретения
85, мы установили природу нашего изобретения. Ее сопротивление и способ его обеспечения, мы заявляем,
что то, что мы заявляем, составляет 3141 микрогенри. Ее сопротивление и способ его обеспечения должны
быть выполнены. Мы заявляем, что то, что мы заявляем, составляет 34 Ом. Величина R для этой катушки,
известной конструкторам этого типа. Способ стабилизации работы цепи, поскольку добротность катушки
составляет 59,5 Ом. Индуктивность вторичной обмотки используемых ламп в двухтактном или
сбалансированном трансформаторе обратной связи составляет 39,15 микрогенри. Коэффициент связи равен
30 генри. Коэффициент усиления напряжения равен 10. Путь к общему входному выводу к лампам. Емкость
настроечного конденсатора и Использование указанных вариаций для изменения цепи обратной связи 95
составляет 757 микрофарад при обычно фиксированном отрицательном потенциале, приложенном к
конденсатору пропорционально его управляющему электроду. -f конденсатора O = WJ. Изменение от
нормального состояния -35 составляет 150. Стабилизирующее сопротивление имеет амплитуду приложенных
вариаций порядка 4 мегаом. Емкость на указанном входном электроде 100. Стабилизирующая способность
конденсатора составляет 0,001 микрофарад. Самовозбуждающийся модулятор заряда, используемые лампы
которого известны в торговле как , включает в себя использование вариаций, приложенных к лампам 101-D.
Среднее усиление на управляющем электроде, включая постоянную модуляции такой лампы, составляет 5,8.
Его затухающие вариации и переменная обратной связи 105. Сопротивление анода R в рабочих условиях
Изменение обычно фиксированного потенциала составляет 7500 Ом. Статический характер указанного
электрода пропорционально статическому характеру такой трубки определяется амплитудой приложенных
волн. Уравнение, согласно которому работа указанного устройства стабилизируется относительно тех
изменений, которые присущи модулятору и которые, как правило, вызывают аномальные изменения тока в
Соседние файлы в папке патенты