книги из ГПНТБ / Дробление и грохочение углей И. В. Пономарев. 1960- 36 Мб

13 мм расхождения в к. п. д. грохочения сравнительно незначи­ тельные,— на плетеном сите к. п.д. выше на 5% и более;

с повышением нагрузки до 20 т/м'2-час к. п. д. грохочения на штампованном решете снижается по сравнению с плетеным си­

том на 10—15%;

для угля с повышенной влажностью (1ГР^6—7%) при рав­ ных нагрузках и одинаковых режимах работы к. п.д. грохочения на штампованных решетах снижается по сравнению с плетеными на 20—25%. Особенно это имеет место при мелких размерах отверстий (до 6 мм).

Зависимость к. п.д. грохочения от характера просеивающей поверхности, полученная при испытании работы полупромыш­ ленного гирационного грохота в лабораторных условиях, пред­ ставлена на рис. 60.

кл В. грохочения

Влажность угля. Исследованиями работы грохотов ГУП-1 на Криворожской ЦОФ и других фабриках установлено, что повы­ шение влажности угля с 4,0 до 6,0% приводит к снижению к. п.д. грохочения на сите с отверстиями размером 13X13 мм — на 10% и на сите с отверстиями 6X6 мм — на 30%.

В лабораторных условиях влияние влажности угля на про­ цесс грохочения определялось путем испытаний работы вибра­ ционного грохота при классификации каменного угля с различ­

ной влажностью.

Режим работы грохота: скорость вращения вала вибратора 1440 об/мин, угол наклона сита 20°, амплитуда колебаний (двой­

ная) 6 мм, сито плетеное с отверстиями размером 6x6 мм.

Влияние влажности на процесс грохочения показано на гра­ фиках (рис. 61).

С повышением влажности угля к. п.д. грохочения снижается даже при сравнительно малых нагрузках на грохот.

Приведенные данные относятся к односитному грохоту, рабо­

тавшему в лабораторных условиях, где в связи с малым разме­ ром просеивающей поверхности (0,8 м2) пребывание угля на сите было кратковременным. Для двухситного грохота, работаю­ щего в производственных условиях, к. п.д. грохочения ‘ для ниж­ него сита следует считать на 25—35% ниже.

Для улучшения качества рассева угля с повышенной влаж­

ностью (до 6—7%) и нагрузки его на грохот 12—15 т/м2 -час рекомендуется снижение угла наклона грохота, увеличение чис­ ла оборотов вала вибратора или амплитуды колебаний.

Угол наклона и производительность грохота. При испытании вибрационных грохотов на углеобогатительных фабриках Дон­

басса и Кузбасса (Криворожской, Припиской, 4/5 Никитовка, Зиминка 3/4, Красногорской, при'шахте им. Дзержинского и др.) установлено, что наибольшим значениям к. п.д. грохочения и производительности соответствуют следующие углы наклона:

для грохотов типа ВГО и ВГД 15—20°, для грохотов типа ГУП-1

6X6 мм)—на 17—20%.

При углах наклона вибрационных грохотов менее 15°, как показали испытания, происходит снижение к. п.д. грохочения. Это снижение в среднем составляет 5—8%. Примерно такое же положение получается и при увеличении угла наклона более 15—20°. При этом следует учитывать, что все остальные факто­ ры работы грохота должны соответствовать оптимальным или близким к ним условиям.

Известно, что увеличение производительности грохота при­ водит к понижению к. п.д. грохочения. Однако это снижение будет меньшим для вибрационных грохотов при угле наклона в 15—20°.

Приводим данные, полученные в промышленных условиях

при определении влияния угла наклона вибрационных грохотов

на к.п.д. грохочения, при равной нагрузке на грохот (18— 20 т/м2 -час) и оптимальных значениях режима работы по основ­ ным параметрам (амплитуда, число оборотов, характер просеи­ вающей поверхности).

При грохочении каменных углей на сите с размером отвер­ стий 13Х 13 мм

Крупность угля и содержание «трудных» зерен. С увеличе­ нием содержания мелких классов в исходном материале эф­ фективность грохочения возрастает. Например, в случае класси­ фикации каменного угля и нагрузки на сито 20 т/лг2- час к. п. д.

Более существенную роль в данном случае играет содержа­ ние в исходном материале «трудных» зерен (близких по своему размеру к размеру отверстий сита). Влияние «трудных» зерен на к. п. д. грохочения (табл. 51, рис. 62) проверялось в лабора­ торных условиях при классификации на вибрационном грохоте

сотверстиями сита размером 6X6 мм каменного и бурого угля,

атакже антрацита.

Таблица 51

Зависимость к. п. д. грохочения от содержания в исходном материале «трудных» зерен

Производственные условия. Равномерная подача угля на гро­ хот и распределение его на поверхности сита являются важными условиями получения высоких показателей к. п.д. грохочения и производительности. В ряде случаев недостаточное натяжение

сита или перекосы в его установке приводят к недоиспользова­ нию просеивающей поверхности.

Для создания необходимых условий загрузки угля на грохот и лучшего распределения его по поверхности сита следует:

ширину питателя подбирать с учетом ширины грохота; на перепаде потока угля (в начале загрузки грохота) уста­

навливать разравниватель, который, кроме распределения угля

по ситу, будет также снижать скорость его подачи;

для лучшего использования просеивающей поверхности ниж­

него сита целесообразно устанавливать под верхним ситом одну

основного потока просева верхнего сита в загрузочную часть нижнего сита. Это дает увеличение к. п.д. грохочения по нижне­ му ситу на ГО—15%.

Значительный интерес представляют результаты по исследо­

ванию изменения эффективности классификации каменного и

Рис. 62. Влияние «трудных» зерен на процесс грохочения угля

бурого угля (рис. 63, а и 63,6), а также антрацита (рис. 64) на полупромышленном грохоте в зависимости от нагрузки по ис­

ходному материалу и угла наклона сита.

На графиках имеет место совмещение влияния на к. п.д. гро­ хочения одновременно двух факторов. Для этого по оси абсцисс в нижней части откладывались значения угла наклона, в верх­ ней— удельная производительность по исходному материалу, а на оси ординат — значения к. п. д.

Индексы 5, 10, 15, 20, 25 ряда кривых указывают, при каком постоянном угле наклона происходили исследования.

Три кривые а, б и в указывают, при каких градусах угла наклона в условиях постоянной нагрузки на грохот можно до­ стигнуть максимального значения к. п. д. грохочения.

Каждой кривой соответствует определенная удвоенная на­

грузка.

116 Грохочение

где у,, — выход питания нижнего сита (выход подрешетного продукта верхнего сита) определяется из условий

Таким образом, для определения к. п.д. грохочения двухсит­

ного грохота необходимо отобрать пробы от исходного угля, над­ решетного продукта верхнего и нижнего сит.

Для установления процентного содержания значений % и рн

отобранные пробы подвергают ситовому рассеву одновременно на двух лабораторных ситах вручную (одно с отверстиями, раз­ меры которых соответствуют верхнему ситу, другое с отверстия­ ми, размеры которых соответствуют нижнему ситу). Для установления значения рн отобранные пробы надрешетного про­ дукта нижнего сита подвергают рассеву только на одном ла­ бораторном сите с размерами отверстий, равными размерам установленного оита на грохоте.

Пример. Определить к. п. д. грохочения двухситного грохота, установ­ ленного на подготовительном грохочении каменного угля. Размер отверстий верхнего сита 13X13 мм, нижнего сита 6X6 мм.

3.Выход надрешетного продукта с верхнего сита

_ 100 — К = 100 - 80,2 = 19,8%.

4.Содержание подрешетного продукта нижнего сита в иодрешетном продукте верхнего сита

100-79- 19,8.3^ = 9776о,_

5.К. п. д. грохочения нижнего сита

100 (97,76 -^3) 97,76(100 - 53)

Для условий, когда по кондиции на товарные сорта обуслов­ лено предельное загрязнение нижним классом верхнего продук­ та грохота, при расчетах можно предварительно определить тре­ буемый к. п. д. грохочения по формуле

где т, —к. п д. грохочения, %;

р — содержание нижнего класса в исходном материале, %;

р! — допустимое содержание нижнего класса в верхнем продукте грохота, %.

Глава III

ГРОХОТЫ

1. Классификация грохотов

Классификация грохотов, предназначенных для грохочения

каменных и бурых углей, антрацита, горючего сланца и кокса,

осуществлена в соответствии с ГОСТ 5526—56 по принципу их действия, по роду приводного механизма и характеру просеи­ вающей поверхности, по назначению.

В зависимости от указанных признаков грохоты разделяются на пять следующих групп:

I. Грохоты валковые, включающие два типа: ГВФ — с фигур­

ной формой дисков и ГВ — с круглыми дисками, эксцентрично

насаженными на валки. Принцип действия — вращательное дви­ жение валков. Движущийся механизм — зубчатая или цепная передача.

II. Грохоты качающиеся, включающие один тип ГК — качаю­

щийся шатунно-кривошипный с продольными качаниями под углом к плоскости сита. В эту группу входят быстроходные ка­ чающиеся наклонные и горизонтальные грохоты.

III. Грохоты резонансные, включающие один тип ГР резо­ нансный двухили трехмассный с последовательным и ка­ скадным расположением сит. Движущийся механизм шатун­ но-кривошипный с резонансной настройкой приводимых в

зависит от динамических факторов и угловой скорости вибра­ тора. Движущийся механизм — вибратор с вращающимися

неуравновешенными грузами.