книги из ГПНТБ / Дробление и грохочение углей И. В. Пономарев. 1960- 36 Мб

100 Грохочение

переплетение при гладкой поверхности. Тип N имеет отверстия 5—-10 мм. Тип Малонг 2,5—50 мм.

Сито Риманта применяется для просева, фильтрации и обезвоживания. Изготовлено из планок, защемленных в гумми­ рованных поперечниках. Ширина щели от 1 до 3 мм.

Сито Серпа (двух типов) применяется на вибрационных гро­ хотах. Изготовляется из волнистой проволоки (в плоскости

сита). Эта конструкция исключает возможность замазывания сита влажным углем. Тип R изготовляется из круглой проволо­ ки с отверстиями 4—50 мм, тип Н — из проволоки высокого профиля с отверстиями 5—70 мм.

Рис. 52. Крепление сит

Сито Риметта изготовляется из хромоникелевой или хроми­

стой стали. Применяется для фильтрации, обезвоживания и

рассева. Используется на обогатительных фабриках с тяжелы­ ми средами. Отверстия щелевидные 0,1—0,5 мм.

Двойное сито применяется для грохочения влажных продук­ тов. Состоит из двух групп элементов просеивания, двигаю­ щихся друг против друга. Сита имеют щелевидные и гнездовые отверстия, не замазываются и высокопроизводительны.

Сита Гумми щелевидные из тугонатянутых малоизнашивающихся грузошинных проволок с отверстиями 1,5—15 мм.

Решето Бакуль для отсадочных машин изготовляется из

профилированных стержней большой высоты с поперечными стяжками. Временное сопротивление разрыву 80—90 кг/мм2.

Виды захватов для крепления перечисленных сит показаны

на рис. 52.

4. Условия прохождения частиц угля через отверстия сита

Сущность процесса грохочения заключается в том, что рых­ лая смесь частиц различной крупности, продвигаясь по ситу,

разделяется на два продукта — нижний (подрешетный), зерна которого просеялись через отверстия, и верхний (надрешет­ ный) — отсеянный.

Качественная сторона процесса грохочения зависит от раз­ мера, формы отверстий сита и частиц рыхлой смеси, величины относительной площади живого сечения сита, содержания

в исходном материале количества «трудных» зерен, влаги и глинистых примесей; угла падения частиц на сито, их удель­ ного веса, относительной скорости движения и направления, а также толщины слоя классифицируемого угля.

Предположим, что на горизонтально установленное сито, сплетенное из круглой проволоки диаметром Ь, в ячейки со стороной отверстия в свету D падает вертикально рыхлая

смесь (рис. 53), представленная зернами шарообразной формы крупностью d. В этом случае вероятность прохождения (про­ сеивания) зерен через отверстия определится следующим вы­ ражением:

(О _ d}2

(D -Ь)г

Следовательно, теоретически вероятность прохождения зе­ рен через отверстия сита при d = D равна нулю. При увеличе­ нии крупности зерен d и уменьшении живого сечения площади сита она резко падает, и особенно в диапазоне от c? = O,lZ) до d = D.

Вероятность прохождения зерен через отверстия пропорцио­ нальна площади живого сечения данного сита. Может быть несколько выше, так как возможен случай, приведенный на рис. 54. Зерно, ударившись о проволоку (слева), отскочит, но пройдет через отверстие.

Вероятность прохождения зерен также увеличивается при грохочении смеси зерен на ситах с продолговатыми отверстия­

ми, так как в этом случае препятствия создаются лишь в одном направлении — по ширине щели.

Одним из факторов, определяющих эффективность грохоче­ ния, является содержание в смеси зерен, мало отличающихся

по размерам от отверстий сита. Эти зерна называют трудными.

Иногда называют трудными такие зерна, которые при произ­ водстве ситового анализа не отсеиваются на стандартных от верстиях лабораторного сита.

102 Грохочение

В табл. 44 приведена зависимость вероятности К (%) от отношений d : D и b : D.

Таблица 44

Основными факторами, определяющими тщательность про­

торы оказывают наибольшее влияние при прохождении зерен

через отверстия наклонного сита.

Прохождение частиц (зерен) через отверстия сит плоских качающихся грохотов обеспечивается при скорости продвиже­ ния, равной

v < 50/Д

между ними имеется большое количество промежутков.

Если нижний (подрешетный) продукт по своим размерам намного меньше размера отверстий сит, то грохочение проис­ ходит эффективно. Однако, когда количество зерен какого-либо определенного размера, близкого к размеру отверстий сита, становится значительным, то они препятствуют мелкому мате­ риалу опуститься вниз к поверхности сита. Поэтому практиче­ ски считается целесообразным размер отверстий сит прини­ мать на 20—30% больше, чем требуемый размер подрешетного продукта.

толстых листов железа штампованных решет рекомендуется де­ лать отверстия расширяющимися сверху вниз.

5. Основные факторы, влияющие на процесс грохочения

Основными технологическими показателями процесса грохо­ чения являются производительность и эффективность, которая определяется точностью отсева.

Точность отсева или к. п. д. грохочения есть отношение ко­ личества просеянного продукта определенной крупности к со­ держанию этого продукта в исходном материале.

Между этими двумя показателями существует взаимосвязь, однако каждый из них изменяется в зависимости от ряда тех­ нологических факторов и заданных параметров, которые в

104 Грохочение

совокупности создают определенные условия процесса грохоче­

ния и режим работы грохотов.

рены в настоящем разделе. В этом же разделе приводятся

данные изучения процесса грохочения зарубежных исследо­ вателей.

Влияние размеров сита на процесс грохочения угля. Обычно считают, что производительность грохота зависит от ширины

сита, а точность отсева или к. п.д. грохочения — от его длины.

Рис. 57. Изменение величины к. и. д. грохочения от длины сита при различных удельных нагрузках

Для определения влияния длины сита на изменение к. п. д. гро­ хочения в лабораторных условиях исследовалась работа гирационного полупромышленного грохота при классификации ан­ трацита.

Постоянные условия испытаний. Ширина сита 0,6 м, амплиту­

106 Грохочение

Определяя к. п.д. грохочения в зависимости от длины сита,

следует отметить, что большое практическое значение имеет и отношение его длины к ширине.

Проведенные исследования в одинаковых условиях работы грохота (ширина сита 0,6 м) позволяют видеть (рис. 59), что:

наибольшие значения к. п. д. грохочения достигаются при соотношении длины сита к его ширине равном 2,5 и более;

с изменением нагрузки на грохот характер кривых остается постоянным (эквидистантным).

При создании новых конструкций грохотов следует учитывать лучшее отношение длины к ширине и положительный опыт неко­ торых фирм зарубежных стран.

Например, отношение длины к ширине для грохотов различ­ ных конструкций составляет: США 2,6 (фирмы Робинс, Телсмит,

Аллис-Чалмерс, Тейлер-Ниагара), Германии 2,7 (фирмы Крупп—Грузон, GHH и др.), Франции 2,5 (фирма Дракон),

Голландии 3,0 (фирма Тема), СССР 2,0 (для грохотов ВГО, ВГД и ГУП-1) и 2,4 (только для грохота ГГР).

Амплитуда колебания. Влияние амплитуды колебания на

к. п.д. грохочения определено с некоторым приближением к оп­ тимальным параметрам для вибрационных и гирационных гро­ хотов.

Указанные грохоты отличаются большой быстроходностью, что обеспечивает хорошее встряхивание материала, быструю стратификацию и лучшее прохождение его через сито.

Амплитуда грохота при его работе должна согласовываться

с частотой вибрации, поэтому режим работы грохота характери­ зуется максимальным ускорением. Практически можно получить одни и те же технологические показатели, снижая амплитуду и увеличивая обороты вибратора, и, наоборот, сохраняя при этом постоянную скорость передвижения угля. Практически в произ­

водственных условиях изменять число оборотов вибратора яв­

ляется затруднительным (оно обусловлено конструктивными особенностями типа грохота, качеством установленных подшип­ ников). Более проще поддается регулировке амплитуда колеба­

ний. Следует отметить, что амплитуда колебаний и угол наклона

Рис. 59. Влияние отношения длины грохота

грохота в той или иной степени могут компенсировать друг дру­ га. Например, хорошо известна зависимость к. п.д. грохочения

от направления вращения вибратора. При обратном вращении

(в сторону, противоположную движению сита) подбрасывание материала будет направлено вверх. В этом случае увеличивается

к. п.д. грохочения, но уменьшается производительность. Для со­ хранения значения производительности необходимо увеличить угол наклона грохота.

Зависимость к. п.д. от изменения величины амплитуды при

оптимальных значениях угла наклона, числа оборотов вибра­ тора и равных производительностях определялась в лаборатор­ ных условиях при рассеве антрацита на вибрационном грохоте (табл. 49).

Аналогичная закономерность была получена в производст­ венных условиях при классификации каменного угля на вибра­ ционных и гирационных грохотах.

При производительности по питанию в пределах 40—60 т/час и прочих равных условиях режима работы грохота эффектив-

ность грохочения наибольшая при средних значениях амплитуды

грохочения, амплитуда колебания должна быть повышена до 5—6 мм.

При равной производительности и одинаковых условиях ра­ боты грохотов уменьшение амплитуды колебаний до 2—3 мм приводит к снижению к. п.д. грохочения на 5—10%, так как зна­ чительно возрастает толщина слоя материала на сите, а следо­ вательно, ухудшается и точность отсева.

Для классификации антрацита на качающихся грохотах

проф. Д. Р. Митчелл [14] рекомендует применять наиболее упо­

требительные значения длины хода, угла наклона и числа обо­

ротов (табл. 50).

стиями и плетеные сита. Последние имеют живое сечение пример­ но больше на 14%.

Результаты исследований вибрационных и гирационных гро­ хотов при их работе с плетеными ситами и штампованными ре­ шетами показывают:

при нагрузках 10—12 т/м2час на сите с размером отверстий