книги из ГПНТБ / Гольденберг Л.М. Импульсные и цифровые устройства учебник
.pdfдля транзистора типа п-р-п) возможно запирание транзистора и вследствие этого резкое возрастание длительности фронта выход ного перепада. На рис. 2.27в приведены в качестве иллюстра ций временные диаграммы напряжений при подаче на вход ЭП
(рис. |
2.27б) перепадов, напряжения; |
запаздывание At |
установле |
||
ния выходного уровня напряжения Е ° |
— |« б э а н т | (« б э а к т |
— напряже |
|||
ние |
база — эмиттер в активном режиме) |
может |
быть |
значитель |
|
|
ным |
(при значительной емкост |
|||
|
ной |
нагрузке). |
|
|
|
|
|
2.3.5. ТРАНЗИСТОРНЫЙ |
|||
|
|
|
КЛЮЧ-ЗВЕЗДА |
||
|
В некоторых случаях (см., на |
||||
|
пример, |
триггер |
с |
эмиттерной |
|
|
связью) в схеме ключа резисто |
||||
|
ры включены и |
в коллекторную, |
|||
|
и в эмиттерную, п в базовую |
||||
|
цепи |
|
транзистора; |
подобный |
|
|
ключ называют |
ключом-звездой |
(рис. 2.28). Для запирания транзистора требуется положительное входное напряжение иВх > 0; для насыщения транзистора необходи мо выполнить условие ß/б > ік. Считая насыщенный транзистор эквипотенциальной точкой, нетрудно последнее соотношение выра зить в форме
I I ч. (Р + 1) /?э + # б р
ив\ -> ( ß + i)/?e + ß/?K
2.3.6.КЛЮЧИ НА СОСТАВНЫХ ТРАНЗИСТОРАХ
Вслучаях, когда требуется повысить значение коэффициента усиления ß, используется составной транзистор, представляющий собой комбинацию последовательно включенных транзисторов Ті и
Т2 (рис. 2.29). Так как эмиттерный ток транзистора служит од новременно током базы транзистора Т2, то коэффициент усиления ßc составного транзистора равен:
ßc |
Д/кс |
А « К І ~Ь Д*'к2 _ _ |
А I к I |
Д/бс |
|||
|
|
Дг'бі |
Д/'бі |
A/к« (ßt + О |
ßi + Рг + ßißa. |
|
Дг'бз |
||
|
где ßi и ß2— коэффициенты усиления транзисторов Ті и Т2.
Так как обычно ßi > 1 , ß2 1, то ßc « ßiß2. Отсюда видно, что ßc может иметь значения сотен или тысяч при обычных значе ниях ßi, ß2 порядка нескольких десятков. Однако следует иметь в
виду, что |
ß зависит от коллекторного |
(или эмиттерного) |
тока тран |
||
зистора; |
поэтому |
если Ті и Т2 |
— однотипные транзисторы, то, так |
||
как і'эі = |
г’б2«С із2 , |
может быть |
ß2 |
ßb Целесообразно |
в качестве |
Т2 выбирать более мощный транзистор; Ті и Т2 следует выбирать
110
таким образом, чтобы при заданном выходном токе / кис ~ Лшч ве личина ßc = ßiß2 была максимальной.
Тепловой ток коллекторной цепи составного транзистора ІкОС« « /лог» так как Т2 — более мощный транзистор. Таким образом, отношение /кос/ßc у составного транзистора меньше, чем соответ ствующее отношение у отдельных транзисторов, и в этом смысле применение составного транзистора для построения ключей более эффективно.
На рис. 2.296 приведена схема ключа на составном транзисторе (КСТ). В исходном состоянии КСТ заперт; транзистор Ту заперт напряжением на диоде Ду, а транзистор Т2 — напряжением на R2.
При подаче на вход Ту отпирающего перепада тока возрастают і’кь і'к2. /кс; зная переходные характеристики для отдельных транзи
сторов, можно найти інс(і) и определить длительность фронта /ф включения КСТ интервалом времени от 0 до момента достижения
/ко величины /кнс « E J R K'- 4 ^ |
TßiІѴ~^и |
гДе si — степень насы |
щения Ту. |
|
|
Из этой формулы видно, что |
/ф у КСТ |
в j/s, раз больше дли |
тельности соответствующего фронта в ключе на одном транзи сторе Ту.
После включения КСТ транзистор Ту оказывается в режиме насыщения, а транзистор Т2 — в активном режиме, так как всегда (и в режиме насыщения Ту) нкэ1 < 0 и, следовательно, «к-б2< 0.
При подаче на вход КСТ запирающего перепада тока длитель ность рассасывания в КСТ практически совпадает с длительностью рассасывания в транзисторе.
Длительность /ф фронта выключения КСТ существенно больше
длительности |
включения: |
тр1 ln (1 + |
ß,/s2), где s2= ßc|/° |//KIIC, |
1%— амплитуда |
запирающего тока базы |
Ту, |
ш
2.3.7. КЛЮЧИ НА ЭЛЕКТРОННЫХ ЛАМПАХ
Схема ключа на электронном лампе с анодной нагрузкой при ведена на рис. 2.30. В статическом режиме лампа работает либо в режиме отсечки токов, либо в режиме ограничения анодного тока (рис. 2.306).
Режим отсечки имеет место при условии, что напряжение ид на управляющей сетке отрицательно и меньше потенциала запи
рания лампы {iig= ug < Ego), при этом токи лампы равны нулю н Пвык == Иц == Ра-
Режим ограничения анодного тока имеет место либо в резуль тате сеточного ограничения, либо за счет перехода лампы в крити ческий режим. Сеточное ограничение может наступить при поло жительном входном напряжении; при ug > 0 и при условии, что Rg RgI< (Rgl; — сопротивление сетка — катод при ug > 0), можно считать, что напряжение между сеткой и катодом зафиксировано на
нулевом уровне (ug «*0). При этом анодное напряжение ма и анод ный ток іа ограничены значениями wa = £/ао, іа = ha- Ограничение анодного тока (и анодного напряжения) возможно и по другой причине — за счет верхнего изгиба анодно-сеточной характери стики, обусловленного переходом лампы в критический режим. Од нако практически всегда R > RgK, и ограничение за счет верхнего изгиба анодно-сеточной характеристики возможно только тогда, когда критический режим наступает при и8 < 0, т. е. в случае при менения пентода и достаточно большого сопротивления анодной нагрузки (последнее встречается редко).
112
При переходе ключа скачком из одного стационарного состоя
ния в другое анодный ток изменяется на величину / ао (при tig = О) и на аноде формируется перепад напряжения, положительный при запирании лампы и отрицательный при отпирании; величина это го перепада Um = /а0/?а = Еа — ІІа0.
Электронная лампа, в отличие от транзистора, рассматривается на практике как безынерционный прибор; если управляющее на пряжение ug изменяется скачком на величину Aug, то анодный ток изменится также скачком на величину Дга = SAug, где S — крутизна лампы. Однако напряжения на электродах лампы (аноде, сетке) не устанавливаются скачком, так как электроды шунтируются па разитными емкостями Сак (анод — катод), CgK (сетка — катод), Cag (анод — сетка), С,ш (катод — подогреватель), а также мон тажными емкостями См и емкостями нагрузки Сц.
Рассмотрим процесс установления напряжения ивых на аноде в предположении, что, во-первых, напряжение ивх на входе ключа
представляет |
собой положительные (отпирающие) и отрицательные |
(запирающие) |
перепады напряжения и, во-вторых, напряжение |
Ug на сетке также изменяется скачком. |
Временные диаграммы работы ключа при этих предположениях показаны на рис. 2.30в. При скачкообразнЪм отпирании или за пирании лампы напряжение на аноде ивых падает или растет по экспоненциальному закону по мере разряда или заряда емкости Сцых, шунтирующей выходные зажимы, с постоянной времени т =
= Свых# вых, |
где R вых — выходное сопротивление |
ключа; поэтому |
длительность |
фронта выходного напряжения іф = |
ЗСВых/?8ьтх. |
При запирании лампы Явых = Ra и і'ф= ЗСВЬІХЯа = 3CBb!Xf/m//a0. При отпирании лампы RBblx = R3\\Ri (/^ — внутреннее сопротивле
ние лампы) |
и /ф = ЗСвых/га||/?, = ЗСвых£/т//Е, где IE = It 0 + U J R t — |
ток лампы при и? = 0 и иа = Ея (т. е. при коротком замыкании R3). |
|
Из этих |
соотношений следует, что при заданных допустимых |
длительностях фронтов /фДОП и 4, доп необходимо выбрать |
лампу |
|
так, чтобы удовлетворялись условия |
IE ^ 3£/т Свь,х//ф д0П; |
/во ^ |
^3 3UmCB!BX/ іфдоп" |
|
|
2.4.ЦЕПИ СВЯЗИ МЕЖДУ КЛЮЧАМИ
2.4.1.ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Транзисторный (или ламповый) ключ управляется обычно вы ходными сигналами другого ключа; схема управления показана на рис. 2.31. Управляющим ключом. (УК) может служить транзи сторный ключ, диодный ключ и т. п. Величины управляющего на пряжения е(і) и выходного сопротивления Rr УК зависят от его состояния; если УК включен (например, в транзисторном ключе ОЭ транзистор насыщен), е(і) имеет низкий по абсолютной величине
ИЗ
уровень, Rr мало; если УК выключен, e(t) имеет высокий по абсо лютной величине уровень и Rr велико.
Связь между ключами может осуществляться непосредственно или посредством включения резистивных делителей, диодов, транзи-. сторных усилителей и т. д.
Рассмотрим основные виды цепей связи между транзисторными ключами и методику расчета ключевых схем с различными цепями связи.
2.4.2. НАСЫЩЕННЫЕ КЛЮЧИ С РЕЗИСТИВНОЙ И РЕЗИСТИВНО-ЕМКОСТНОЙ СВЯЗЬЮ
Условия работоспособности
На рис. 2.32а приведена типовая схема транзисторного ключа ОЭ с резистивной связью (с одним входом). Параметры цепи свя зи выбираются так, чтобы удовлетворить условиям работоспособ ности ключа, т. е. чтобы: а) транзистор Т был закрыт при низком (по абсолютной величине) уровне управляющего напряжения е — = Е°\ б) транзистор Т был открыт и насыщен при высоком (по
абсолютной величине) |
уровне управляющего |
напряжения е = |
Е 1. |
||
Эквивалентная схема ключа для состояния а) |
приведена |
на |
|||
рис. 2.326; здесь вход закрытого транзистора |
Т представлен генера |
||||
тором тока / ко, Rr — |
выходное сопротивление управляющего клю |
||||
ча при е(і) = Е°. |
|
Т (типа р-п-р) |
|
л |
|
Условие запирания транзистора |
|
||||
|
U6 , > U nop |
|
(2.71) |
||
в соответствии со схемой рис. 2.326 принимает вид |
|
|
|||
- E°R6 + E6(R + Я?) - |
IK0RQ(Я + |
Я?) ^ |
г, |
|
|
1163 ~ |
R6 + R + |
R°r |
^ |
пор’ |
|
где Нпор — пороговый уровень запирания транзистора [для транзи* стора типа п-р-п условие (2.71) записывается в виде UQ3 ^ . U nop].
114
Эквивалентная схема ключа для стационарного состояния б)
дана на рис. 2.32s; здесь Rlr — выходное сопротивление управляю щего ключа при e(t) = Е \ UQH < 0 — напряжение на базе насы щенного транзистора. Согласно этой схеме в соответствии с мето
дом наложения ток базы |
іб = Іб = IR — UM или |
||||
а _ |
E' + «б» _ Еб —«б» _ Е' —I »6» I |
_ |
Ев + I «би 1 |
||
6 |
Я' + Я |
R6 |
R'r + R |
|
R6 |
Условие насыщения транзистора Т |
|
|
|||
|
■/б > Іби = |
/к../ß = ЗД/?к |
(2.72) |
||
можно записать в форме |
|
|
|
|
|
|
I иб» [ _ |
£б 4~ I #бн I |
Ек |
|
|
|
R'r + R |
|
Re |
PÄK‘ |
Условия запирания (2.71) и насыщения (2.72) транзистора дол жны быть удовлетворены во всем заданном температурном диапа-
ß) УК
зоне с учетом разброса параметров; в частности, они должны вы полняться При /ко == / кО макс И ß = ßjiiiH.
Рассмотрим важный частный случай, когда управляющий ключ представляет собой аналогичный транзисторный ключ (рис. 2.32г).
В этом случае низкий |
уровень Е° на выходе управляющего ключа |
|||||
Т\ будет тогда, когда |
Тt насыщен, |
т. е. |£°| = |«Кп|, |
а |
выходное |
||
сопротивление /?? = |
/?к||/?вых н мало |
по сравнению с |
R |
и с |
ним |
|
можно не считаться |
(так как Raыхн — сопротивление коллектор — |
|||||
эмиттер насыщенного транзистора |
— составляет |
десятки |
ом; |
115
Як — сотни ом или единицы килоом, R — единицы или десятки килоом). Высокий уровень Е 1 на выходе управляющего ключа Т\ бу
дет тогда, когда заперт, т. е. Е 1 = ЕІ{— IKORK, а Ri ^ RK, так как сопротивление Явыхз^ гк, где г„— сопротивление коллектор — эмиттер закрытого транзистора много больше RK.
С учетом последних замечаний условия запирания (2.71) и на сыщения (2.72) транзистора Т при управлении транзисторным клю чом Г] принимают вид:
^бз 1 |
Re + EQR —IKoRöR |
|
Re + R |
|
|
|
Ее + 1»би1— |
|
»t __ £к |
IKBR K I Ибп |
|
6— |
RK+ R |
Re |
U пор*
|
* |
V |
Я* * |
(2.73)
(2.74)
Заметим, что если транзисторный ключ в закрытом состоянии работает не в режиме отсечки, а в активном режиме при малом коллекторном токе, то последние неравенства должны удовлетво ряться, если вместо / к0 писать /бЭ[например, /бз = (0,05-т-0,1)/он], а под Uпор понимать условный уровень запирания транзистора.
Эскизный расчет
Выбор параметров схемы транзисторного ключа с резистив ной связью (рис. 2.32а), удовлетворяющих условиям работоспо собности (2.73), (2.74) и другим дополнительным требованиям,
произведем при упрощающих предположениях: н1Ш= 0, «б»г |
0, |
||||||||||
//пор = |
0, /коЯк С £к- Тогда |
неравенства |
(2.73) и |
(2.74) записы |
|||||||
ваются в форме: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
63 ~ |
R6 |
+ R |
^ |
|
|
(2.75) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
И _. |
Ек |
|
\ |
|
|
|
(2.76) |
|
|
|
|
i 6 ~ RK+ R |
|
R& *** |
р/?к |
' |
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
Из ур-ния |
(2.75) |
следует |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а из (2.76) — |
|
|
Re ^ |
Е6 /Ік0, |
|
|
|
(2.77) |
|||
|
г) -— |
R + RK |
|
Ее |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
(2.78а) |
||||||
или |
|
|
* 6^ ( ß - i )№-R№RK е к |
||||||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.786) |
|
Напомним, |
что |
условия |
(2.75) — (2.78) |
должны выполняться |
|||||||
В Худшем Случае При /но = /ко макс и ß = |
ßMmi- |
|
|
||||||||
Выбор параметров ключа может быть произведен |
в следующем порядке. |
|
|||||||||
1. |
Транзистор |
выбирают |
по критериям быстродействия и надежности. Есл |
||||||||
заданы |
допустимая длительность |
фронта |
й|, ДОп |
|
(включения, |
выключения), |
то, |
||||
предполагая, что |
управление производится |
сильным сигналом, |
приходим к |
за- |
116
ключеиию, что у выбранного транзистора т а = рядка, ЧТО И У,|, доп-
У выбранного транзистора допустимые напряжения на переходах, в част ности и и доп, должны быть не меньше максимальных реальных напряжений на этих переходах. Так, напряжение на коллекторе запертого транзистора равно почти Ек в, следовательно,
Uк доп >Е„ |
(2.79> |
Естественно, что реальные мощности рассеивания на электродах транзистора не должны превышать допустимых.
2. Ек выбирают по заданной амплитуде выходных перепадов напряжения
Um. |
С учетом ф-лы (2.46) |
Е„ = (1,1 ч- 1,2)U m, причем Ек удовлетворяет усло |
|
вию |
(2.79). |
исходя из следующих соображений. Выбор |
большого |
|
3. /,,II и R K выбирают, |
||
значения /„,, приводит к малому значению R,<: |
|
||
|
|
*к=ВДсн. |
(2-8°) |
что способствует температурной стабилизации выходных перепадов напряжения
(так как |
I KoR]{ <S Е„) и уменьшению влияния |
барьерной емкости Си и емкости |
нагрузки на быстродействие ключа. Вместе |
с тем чрезмерное увеличение / Кн |
|
приводит |
к уменьшению ß (см. рис. 2.19а). |
Поэтому целесообразно выбирать |
У„,і в области максимальных значений ß: |
/ кн = /к|о_. |
а затем определить |
R к по ф-ле (2.80). При этом / к не должен |
ß=ß макс’ |
|
превосходить допустимый коллектор |
ный ток транзистора, а мощность, рассеиваемая в транзисторе, не должна пре вышать допустимую величину.
4. Для надежного запирания транзистора напряжение смещения Ео выби рают не меньше 14-2 В. Выбор больших значений Ео нецелесообразен с точки зрения быстродействия: при больших Ео транзистор в режиме отсечки заперт большим обратным напряжением, что приводит к увеличению задержки вклю
чения |
У°, обусловленной перезарядом |
барьерных емкостей. Обычно выбирают |
|
Ео = |
1 Ч- 6 В, причем Ео < Ек; часто |
принимают Ео « 0,2 Ек. |
|
5. |
Rо и R выбирают согласно условиям |
(2.77) и (2.78). |
|
6. Ускоряющую емкость С выбирают, |
исходя из следующих соображений. |
Будем считать, что при запирании транзистора 7’і напряжение е(У) на его кол лекторе линейно возрастает по величине примерно от нуля до Ек за время Уф. Предположим также, что с изменением напряжения на базе Т во время действия
фронта можно не считаться, так что рост |
е(і) |
полностью определяет рост |
на |
|||||||
пряжения |
на конденсаторе С, т. е. |
duc |
|
|
Ток |
через С во |
время |
дей- |
||
ствня фронта будет постоянен: |
dt |
‘Ф |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
І~ — С |
dac |
|
Уф |
|
|
|
|
|
|
|
|
dt |
|
|
|
|
|
|
|
Потребуем, |
чтобы / с = |
/^ф — /g (см- |
Рис- 2.25а), |
где |
/g —насыщающий |
ток |
||||
базы в стационарном |
режиме, |
— ток |
базы, |
обеспечивающий |
включение- |
|||||
транзистора за время Уф и определяемый |
ф-лой (2.64), |
если в ней заменить /g |
||||||||
на /gф. Тогда следует выбрать емкость |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
“ |
'в |
|
|
|
(2.81)- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Аналогично можно определить требуемую ускоряющую емкость для выклю |
||||||||||
чения ключа за заданное время 7згш = |
+ |
Ф |
еслн ПРИ этом результат будет |
отличаться от ф-лы (2.81), то следует выбрать большее из значений С.
ИГ
Расчет ключа на наихудший случай
Вернемся к неравенствам (2.73) и (2.74) и потребуем, чтобы они удовлетворялись в наихудшем случае, т. е. при наиболее не благоприятном разбросе параметров и в наиболее тяжелом тем пературном режиме. Нетрудно видеть, что при этом
|
1 И к н макс і # б макс 4~ Е е міш^міін |
Л ( 0 м а к с ^ б м а к с а м и » > и пор м акс > ( 2 . 8 2 ) |
||
|
^мин 4“ Р б макс |
|
|
|
Е к мнн |
ЛчО .м акс^к макс I к оч макс I |
_ |
Е е м акс 4~ I и бн м акс 1 |
Е кMINI |
|
Рк. макс 4” Кчакс |
|
Re мни |
Рмнн^к макс |
|
|
|
|
(2.83) |
В |
ф-лах (2.82) и (2.83) |
содержится (после |
выбора транзис |
|
тора) |
пять неизвестных — Re, |
R, |
Е1{, Ее, RK, из которых некоторые |
|
°) |
Граница области |
|
следует выбрать. Например, выберем, как и раньше, номинальные значения и допуски величин Ее, Ек, RK и разрешим неравенства (2.82) и (2.83) относительно Re:
|
|
Ее мин |
ЕЗпор м акс |
|
(2.84) |
|
Д б м а к с ^ |
' |
I мкн |
:І -VUпор макс |
|||
|
^ко |
|
||||
|
ікс 4- |
Еми |
|
|
||
|
|
|
|
|
||
R ö мин |
|
Ее макс 4-1«бн макс I |
|
(2.85) |
||
/ ко м а к с ^ к м акс |
I и бн м а кс I |
Е к мин |
||||
Е к мин |
|
|||||
|
Rкмакс 4- R\\ |
|
Р м и н ^ к мп |
|||
Уравнения (2.84) и (2.85) при |
сохранении |
только |
знаков ра |
|||
венства определяют |
границы рабочей области на |
плоскости |
(Re,R)- Давая R различные значения, получаем соответствующие
значения |
ДЛЯ Обмане И Ябмин, Кривые Re макс == f (R) И 7?бмин = |
|
= /і {R) |
показаны на рис. 2.33 [очевидно, что для их построения |
|
нет необходимости учитывать допуски на R в правых частях не |
||
равенства (2.84) и |
(2.85)]. Координаты (Re, R) точек области, огра |
|
ниченной |
кривыми |
Re маис = f (R), Rouim = fi(R), удовлетворяют |
условиям |
(2.84) и |
(2.85). |
118
Сопротивления RQ и R д о л ж н ы быть определены |
с учетом до |
||||
пусков |
так, чтобы |
величины |
RE<M + AR и |
ßo пом ± Д-Яс (где |
|
Rыом— номинальное |
значение, |
AR — допуск) |
находились внутри |
||
рабочей области. Поэтому прямоугольник допусков |
(рис. 2.33а) |
||||
не должен пересекаться границами рабочей области. |
следующее. |
||||
При |
выборе рабочей точки |
нужно иметь |
в виду |
В точке а R и /?б малы, поэтому требуемая мощность источников больше, но меньше влияние паразитных емкостей и больше бы стродействие; в точке с, наоборот, /?б и R больше; точке b соответ ствует компромиссное положение.
Заметим, что параметры ключа (кроме R и RQ) могут быть выбраны так неудачно, что кривые, построенные по ур-ниям (2.84) и (2.85), не пересекаются и замкнутая рабочая область не соз дается (рис. 2.336). В таком случае следует изменить некоторые параметры, например RE.
Как следует из ф-л (2.84) и (2.85), граница запирания подни мается при увеличении Ев, а граница насыщения опускается при увеличении RH, Ек> ß и уменьшении Е§. Очевидно, однако, что из менять Ес для изменения положения границ нецелесообразно (на пример, увеличение £б приведет к подъему обеих границ и опять замкнутая рабочая область может не получиться).
Рассмотренная выше методика расчета на наихудший случай достаточно универсальна и может быть применена для расчета других устройств.
2.4.3. НАСЫЩЕННЫЕ КЛЮЧИ С НЕПОСРЕДСТВЕННОЙ СВЯЗЬЮ
На рис. 2.34а приведена схема непосредственной связи тран зисторных ключей ОЭ: коллектор предыдущего транзистора со единяется непосредственно с базой последующего.
Принцип работы схемы заключается в следующем. Пустьтранзистор Т1 открыт и насыщен: при достаточно большом управ
ляющем токе базы гф = /б этого транзистора остаточное напряже ние ыШІ на его коллекторе оказывается весьма малой величины
(например, |
| « Кн| < 0,1 В). |
Напряжение |
на |
базе |
«ба |
транзистора |
||||
Т2 |
равно коллекторному |
напряжению |
ыкі |
транзистора |
Т\\иъ2 = |
|||||
= |
ии|. При |
Ыкі = «кп напряжение на |
базе |
Т2 принимает |
значение |
|||||
Мбз = «кн столь малое |
(по |
абсолютной |
величине), |
что |
Т2 |
практиче |
||||
ски заперт; |
другими |
словами, напряжение |
|ыб3| |
не |
превосходит |
условный пороговый уровень, при котором транзистор, работаю щий в активном режиме при малом коллекторном токе /,*, счи тается закрытым.
Параметры схемы должны быть выбраны так, чтобы при за пертом предыдущем транзисторе (например, Т2) был открыт и
насыщен последующий транзистор |
(например, |
Т3), т. е. в послед |
нем должно соблюдаться условие насыщения |
|
|
Р/б ^ |
Йі' |
( 2. 86) |
119’