книги из ГПНТБ / Бальчитис А.А. Емкостная подобласть индукционных процессов преобразования потоков энергии
.pdfисточника таких полей. Во-первых, - плазма, в которой может быть возбуж дено электрическое поле, имеющее величину
Е ~ 4тс en X ~ | / 4тс пгпс^
(п - плотность плазмы, т — масса электрона). Указывается на возможность получения таким способом в лабораторных условиях величины Е, равной 0,1-10 Гв/м. Во-вторых, источником сильных электрических полей могут служить мощные релятивистские электронные пучки. На краю такого пучка с круговым сечением напряженность электрического поля в направлении
нормали к |
пучку |
достигает |
величины |
|
|
|
|
||||
|
|
Е ~ -а 6 / |
Гв-м-\ |
|
|
|
|
|
|
||
где / |
— ток пучка в мегаамперах; |
|
|
|
|
||||||
|
а |
— радиус |
сечения |
в |
см. |
|
|
|
|
|
|
|
В |
настоящей |
работе |
излагается теория |
емкостных |
индукционных |
пре |
||||
образователей, математически аналогичная |
теории индуктивных |
(электро |
|||||||||
магнитных) |
преобразователей. Д л я этого используются |
симметричная |
фор |
||||||||
ма |
записи |
уравнений Максвелла, |
понятия |
комплексной |
электрической |
(£„) |
|||||
и |
магнитной (jxj проницаемости, |
вектора плотности магнитного1 |
тока (&м ) |
и др. Особенности процессов преобразования потоков энергии в емкостном индукционном преобразователе обусловливает, например, целесообразность применения нетрадиционной зависимости дл я определения активной мощ
ности |
генератора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
S |
|
|
|
|
|
= cos<p |
f |
Нэф |
• В3* dv = I |
p3"dv, |
|
|
|
|
||
|
|
1 |
J |
и |
M |
J |
г a |
' |
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
где |
рзл |
= JBTjJ* • S^* • cos <p = y M {H3^)2 |
— объемная активная мощность емкост |
|||||||||
ного |
индукционного |
преобразователя. Т.е. в отличие от индуктивных источ |
||||||||||
ников |
напряжения, |
в которых |
на |
активную |
и реактивную |
составляющие |
||||||
разлагается ток |
главной |
цепи, |
в емкостных |
источниках тока |
на |
активную |
||||||
и реактивную |
составляющие |
разлагается |
не индуцируемый |
ток |
(const), а |
напряжение (var), реактивная составляющая которого обусловлена реактив
ными, |
главным образом, емкостными сопротивлениями, а активная — ак |
тивной |
нагрузкой и потерями в генераторе. |
1 Весьма неудачная, но общепринятая в научно-технической литературе терминоло гия. Б о л е е точное определение этого понятия как плотности напряжения приводится в ра боте [7] и др .
20
Использование аналогии математического описания процессов емкостной и индуктивной подобласти, процессов индукционного преобразования пото ков энергии ценно также возможностью обобщений: выявление основных принципов дает единое представление о, казалось бы, совершенно различ ных процессах емкостного и индуктивного индукционного преобразования потоков энергии.
Аналогия более абстрактного характера существует между различными методами описания физических силовых нолей и динамических процессов,, которые, несмотря на кажущиеся научные барьеры, не перестают быть еди ными. Эта аналогия, вытекающая из обобщенных представлений общей тео рии относительности (ОТО), использована при разработке методики обоб щенного исследования сложных динамических систем и, в частности, — преобразователей потоков энергии (гл. 5).
Исследование процессов передачи и преобразования потоков различных видов энергии в сложных динамических системах в настоящее время, как правило, проводится различными методами классических теорий механики и гидродинамики, термодинамики, электродинамики и др. Это вызывает определенные трудности. Поэтому при исследовании процессов преобразо вания потоков энергии в ЭГазДИ-генераторах была использована оригиналь ная методика обобщенного исследования процессов передачи и преобразова ния потоков энергии в сложных динамических системах.
Обобщенный метод исследования динамических систем базируется на рассмотрении только силовых взаимодействий элементов системы и некото рых энергетических соотношений.
При этом внутренняя структура этих элементов не изучается. Следо вательно, обобщенные методы исследования динамических систем основаны на идеализации, обобщении принципов, которые, прибегая к абстракциям более высокого порядка, способны все же адекватно отразить наиболее су щественное. Такой „феноменологический" подход дает возможность прибли женно характеризовать динамические процессы при помощи лишь небольшого числа внешних или эквивалентных параметров, например, — обобщенных зарядов и обобщенных силовых полей (обобщенная теория силовых полей).
Д р у г и м и словами, методы обобщенного исследования силовых полей, рассматриваемые в работе, базируются на физическом представлении об обобщенном силовом поле. При этом свойства любого другого силового поля представляются лишь отношением их как эталонируемых объектов к эталон ному обобщенному силовому полю.
Ценность обобщенных методов заключается в сжатии информации, по скольку абстракции более высокого порядка обладают большей информа ционней емкостью.
21
Рассматриваемые в работе технические преобразователи представляют физические системы не слишком великие и не слишком малые, работающие в обычных условиях, когда скорости движения рабочего тела v постоянны, причем эти скорости значительно меньше скорости света (V2<^CQ). Поэтому рассматриваемые в работе физические зависимости не выходят из круга класси ческих проблем. Поправка на движение среды в уравнения Массвелла, в случае
необходимости, |
может быть |
введена |
соответствующей |
заменой постоянных |
|||||
za, |
V-a и Те н а |
постоянные е'а, |
\La |
и у'е |
согласно |
соотношениям, основанным на |
|||
рассмотрении уравнений Минковского д л я движущихся |
сред [8]: |
||||||||
|
< |
= га |
P c o s © ) , |
|
|
(36) |
|||
|
ri |
= |
J*. ( l - ^ - - P c o s 0 ) , |
|
|
(37) |
|||
|
Ye= Ye О |
Р " cos 0), |
|
|
|
|
(38) |
||
де |
п = с У |
za |
• у.а |
— показатель |
преломления |
среды, измеренный в состоя |
|||
|
|
|
|
нии покоя; |
|
|
|
|
|
|
$ = vc~1; |
|
|
|
_ |
_ |
|
|
|
|
0 — угол, |
образуемый |
v и |
П=ЁхН. |
|
|
Более точные соотношения электрогидрогазодинамических течений долж ны базироваться на уравнениях релятивистской электродинамики [9].
Предполагается также, что рабочая среда, являющаяся ареной действия силовых полей, однородна и изотропна. Поэтому рассматриваемая теория емкостных индукционных преобразователей, излагаемая как феноменологи ческая теория, применима лишь к таким задачам, в которых относительные изменения полей на расстояниях, равных среднему расстоянию X между зарядами — источниками полей, могут рассматриваться как малые, т.е. ког да выполняются условия вида
(ср - потенциал поля рассматриваемого заряда).
В работе используется Международная система единиц (СИ). Уравнения обобщенных электромагнитных силовых полей (гл. 5) представлены в нера циона лизированном виде: объектом рассмотрения является не только электро магнитное силовое поле, зависимости которого обычно представляются в рационализированном виде, но и закономерности других разделов физики, которые до настоящего времени представляются в нерационализированном виде.
22
ГЛАВА I
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ И ФИЗИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ
1.1, Емкостная индукция тока — следствие преобразования Лоренца
Напряженность электрического и магнитного полей в „медленно" движу щихся непроводящих средах определяется преобразованиями Лоренца.
Формулы преобразований Лоренца для компонент векторов Ё и Я напряженностей электрического и магнитного полей при переходе к неподвижной системе координат К от системы К', движущейся относительно системы К равномерно и прямолинейно со скоростью v, имеют вид
|
Е=Е'-[\ |
|
|
(1.1) |
|
# = Я ' |
+ |
( 1 — ~ ) ( в х 2 > ' ) . |
(1.2) |
При |
w - 1 < ^ l , |
с точностью до членов порядка v c 1 , |
зависимости (1.1) |
|
и (1.2) |
упрощаются |
|
||
|
E~=F-(vxB'), |
|
(1.3) |
|
|
H=H' |
+ (vxD'). |
(1.4) |
Если в системе |
К' отсутствует |
магнитное поле ( Я ' = 0 ) , то в системе К |
||
будет наблюдаться |
магнитное поле |
напряженностью |
|
|
Я = (©х2>). |
|
|
|
(1.5) |
Аналогично, если в системе К' отсутствует электрическое поле |
(£'=0), |
|||
то в системе К наблюдается электрическое поле напряженностью |
|
|||
E=-(vxB). |
|
|
|
(1.6) |
В индуктивных |
преобразователях |
изменения магнитных полей |
связаны |
|
с замкнутыми контурами движущихся |
проводящих рабочих тел, и |
процессы |
||
электромагнитной |
индукции носят не локальный, а интегральный характер . |
23
Величина эдс электромагнитной индукции зависит как от изменения распределения потока, связанного с поверхностью S, так и от движения кон тура L , ограничивающего поверхность S
|
|
е = ф Ш= - ~ |
{ Bds=-[ |
~ |
ds+f |
(v х В) dl. |
|
(1.7) |
|||||||
|
|
L |
|
|
|
S |
|
|
S |
|
L |
|
|
|
|
|
Когда v±B±dl, |
из |
(1.6) |
и |
(1.7) получается |
элементарная |
формула |
||||||||
|
|
e = Bh, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1-8) |
справедливая для эдс, индуцируемой движением |
со скоростью v |
проводника |
|||||||||||||
длиною / в магнитном |
поле В. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Аналогично, |
согласно (1.5), может быть определена интегральная вели |
|||||||||||||
чина |
— ток емкостной |
индукции |
[10], зависящий как от изменения распреде |
||||||||||||
ления |
электрического |
поля, |
связанного |
с |
поверхностью |
электродов |
S, так |
||||||||
и от движения |
контура |
электрода L , ограничивающего поверхность |
S: |
||||||||||||
|
|
j = j>Hdl=jt |
{ |
Dd~s= |
f |
^ds+f |
|
(Dxv)dl. |
|
|
(1.9) |
||||
|
|
L |
|
|
|
S |
|
|
S |
L |
|
|
|
|
|
|
Когда v ±D±dl, |
из (1.5) и (1.9) получается |
элементарная формула для |
||||||||||||
индукционной |
составляющей |
емкостного |
тока |
|
|
|
|
||||||||
|
|
j = Dlv, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.Ю) |
|
где |
/ |
— длина |
электрода в |
направлении, |
перпендикулярном |
направлению |
|||||||||
|
|
движения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Вводя в зависимость (1.10) величину |
L — длину электродов |
в направле |
||||||||||||
нии |
движения, |
|
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
j = D l 1^=с1Фв= |
|
dC |
|
|
|
|
|
|
(1.11) |
||||
т.е. получается |
известная зависимость, определяющая ток емкостной |
индук |
|||||||||||||
ции (ток к.з.) в емкостной индукционной |
машине (без учета токов утечки). |
||||||||||||||
|
Если ввести в соотношение (1.10) частоту изменения |
потока вектора D |
|||||||||||||
относительно движущейся системы, связанной с рабочим |
телом |
|
|
||||||||||||
|
|
ov = vL-\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.12) |
||
то |
получается |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j = DlLvL-1 |
= <$>DvL-1 |
= b>v<&D. |
|
|
|
|
(1.13) |
||||||
|
Соответственно дл я плотности тока |
емкостной индукции |
справедлива |
||||||||||||
зависимость |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
8u = uvD |
= vL-1D. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.14) |
24
Соотношение (1.14) показывает, что значительные плотности тока емкост ной индукции могут быть достигнуты при условии
£ - > 0 . |
|
|
|
|
|
|
Е с л и мгновенное значение |
индукции |
изменяется |
синусоидально |
|||
D (t) = Dm |
sin u>t, |
|
|
|
|
|
то эффективное значение тока |
емкостной |
индукции |
согласно |
(1.10) равно: |
||
J = D / ^ h |
= D^-h, |
|
|
|
(1.15) |
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
или, согласно |
(1.13) |
|
|
|
|
|
J = <bf-vL-l |
= v>0-<b$. |
|
|
|
(1.16) |
|
Рассмотрим |
элементарную систему, |
состоящую из двух |
электродов |
(рис. 1. 1а), подключенных к источнику напряжения и (t). В пространстве меж д у электродами в этом случае будет существовать потенциальное перемен ное электрическое поле вектора D (t).
H ( t ) = [ v X D ( f ) | H(f)= | v X D ( f ) |
JO)
0(1) |
|
|
DO) |
|
С |
D |
С |
|
|
Рис. 1.1. Емкостная индукция тока / (?) и магнитного поля Я |
(?) в элементарной |
системе |
||
электронов при индуктивной (а) и емкостной связи (б) с внешней цепью. |
|
|||
Предположим, |
что перпендикулярно |
полю D (t) |
в пространстве |
между |
электродами прямолинейно и поступательно движется с постоянной скоростью
v рабочее тело — диэлектрик в виде жесткой пластинки. Тогда, |
если |
прене |
бречь неоднородностью электрического поля, краевыми и другими |
побочными |
|
эффектами, согласно (1.9), легко определяется величина и направление |
инду- |
25
цированного магнитного поля и, соответственно, — тока емкостной индук ции, который замыкается по контуру, образуемому электродами и рабочим зазором, в плоскости векторов v и D (t). При этом связь с внешней цепью осуществляется путем использования индуктивной связи.
Физически явление емкостной индукции тока объясняется |
возникнове |
||||
нием токов смещения на „набегающей" и „сбегающей" сторонах |
диэлектри |
||||
ческой |
пластинки, движущейся в |
поперечном электрическом |
поле |
вектора |
|
D (t). |
Поэтому возможна связь рассматриваемой системы электродов с внеш |
||||
ней цепью также путем использования емкостной связи (рис. |
1. |
16). |
|||
Аналогично явление емкостной индукции будет протекать в случае ис |
|||||
пользования жидкообразпых или газообразных диэлектриков. |
|
|
|
||
Полученные зависимости для |
тока емкостной индукции |
показывают, |
|||
что в отличие от емкостных конвекционных генераторов, в емкостных |
индук |
ционных генераторах наведение тока имеет место не при „продольном", а при „поперечном" движении рабочего тела относительно электрического поля . Максимального значения ток емкостной индукции достигает при условии,
когда v±D±dl, |
и равен |
нулю, |
когда v\\D. |
|
|
|
|
Необходимо |
заметить, |
что |
переменное |
электрическое |
поле |
D |
(t) в рас |
сматриваемой системе является |
причиной возникновения |
в цепи |
электродов |
||||
|
|
|
|
дБ |
|
|
|
нежелательных токов смещения |
плотностью |
, вызывающих |
дополнитель |
ные потери. К нежелательным эффектам необходимо отнести также запаз
дывание |
емкостной |
индукции |
из-за конечных |
скоростей движения |
рабочего |
||||||
тела. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим области |
внутри |
рабочего тела — диэлектрика, |
движуще |
||||||||
гося в переменном |
электрическом |
поле |
Е=Ет |
cos w t со скоростью v. |
Тогда |
||||||
отношение тока |
смещения |
к току емкостной индукции, согласно (1.10), |
равно |
||||||||
|
|
/ |
дЕ • |
|
• s |
. |
|
|
|
|
|
|
/см |
es0 |
I |
|
|
со |
|
|
(1-17) |
||
|
Jm |
se0 |
• Em' |
vl |
vl' |
v |
to„ ' |
|
|
||
|
|
|
|
||||||||
где s=L |
• I — площадь |
поверхности электродов возбуждения. |
|
|
|||||||
Следовательно, если |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
toZ,©- 1 <^l |
или |
|
|
|
|
|
|
(1-18) |
то влиянием токов смещения в цепи электродов возбуждения на процесс ем костной индукции тока можно пренебречь. Во всей области пространства ра бочего канала преобразователя электромагнитные величины можно считать меняющимися во времени синхронно, без сдвига фаз.
26
В ЭДИ-преобразователях потоков энергии частота преобразования o>v будет значительно ниже радиотехнических частот. Следовательно, время установления поляризации (время релаксации) будет несравненно меньше периода собственных колебаний ионов, т.е. в процессе емкостной индукции тока поляризация рабочих сред будет успевать полностью устанавливаться.
Влиянием электромагнитного скин-эффекта в рабочем теле преобразова
теля м о ж н о пренебречь |
при |
условии |
ы = ( № о Т е ) - 1 - / - 2 |
, |
(1.19) |
где / — характерный линейный размер, например, диаметр эквивалентного ра бочего канала.
В слабопроводящих средах на процесс емкостной индукции будут оказы вать влияние также токи проводимости. Отношение амплитуды тока индук ции к амплитуде тока проводимости равно
fTp~ ye.Em-Ll |
~ T e |
^ ~ l e |
"° |
( 1 - 2 0 ) |
m |
|
|
|
|
Следовательно, |
условию |
Jm^>pP |
соответствует |
условие |
с о в > у . ( е е о ) - \ |
|
|
(1.21) |
или
vL'i >уе(гг0)~1.
Отсюда, длина электродов L ЭДИ-преобразователя в направлении движения рабочего тела должна удовлетворять неравенству
L<xv, |
(1.22) |
где |
|
т = £ £ 0 - у е " 1 |
(1.23) |
— время релаксации . 1 |
|
Дуально-инверсный характер аналогии индуктивных (электро магнитных) и емкостных индукционных преобразователей
В теории цепей рассматриваются дуальные первое и второе уравнения Кирхгофа и соответствующие им инверсные схемы. Д л я емкостных и индук тивных преобразователей дуальными являются первое и второе уравнения
1 Время релаксации т не с л е д у е т смешивать с временем релаксации поляризации т р , о т которого зависит минимальная величина L (см. разд. 2. 11).
27
Максвелла |
для движущихся |
сред, а инверсными - |
соответствующие им схемы |
|||||||||||
источников |
тока |
(рис. |
1.26) |
и напряжения |
(рис. |
1.2 |
а). |
|
|
|
||||
Д л я цепи источника тока (рис. 1.2 б) справедливо первое уравнение |
Кирх |
|||||||||||||
гофа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i=-yu+j, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1-24) |
|
||
где j — ток емкостной |
индукции |
(1.9). |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Уравнение (1.24) может быть преобразовано в дифференциальное |
уравнение |
|||||||||||||
электромагнитного |
поля |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
/ |
(V х Н) ds= |
- |
(Y«-yo)ss0 ) |
J" ^ |
f |
Edl-f |
|
[yx(vx |
D)] |
ds, |
|
|||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у x [Я' + (vx |
D')\ |
= |
- у , • E + jaD = |
- |
Sae + jSre |
= jalaE |
= 8 e |
|
(1.25) |
|||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.26) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
комплексная |
диэлектрическая |
проницаемость; |
|
|
|
|
||||||||
и |
8j - |
соответственно активная |
и реактивная составляющие |
комп |
||||||||||
|
|
лексной |
плотности электрического |
тока |
8е. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
-0- |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1.2. Эквивалентные схемы источника э д с (а) и тока (б).
28
|
Уравнение (1.25) представляет собой несколько видоизмененное первое |
||||||||||||||
уравнение Максвелла д л я движущихся |
сред |
(знак |
величины уеЕ |
зависит от |
|||||||||||
выбранного |
способа |
суммирования |
магнитного |
поля |
токов |
проводимости). |
|||||||||
|
Д л я цепи источника эдс (рис. 1.2 а) справедливо второе уравнение Кирх |
||||||||||||||
гофа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u=-zi |
+ e, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.27) |
|
где |
е — эдс |
электромагнитной индукции |
(1.7). |
|
|
|
|
|
|||||||
|
Уравнение |
(1.27) |
может быть |
преобразовано |
следующим образом: |
||||||||||
|
f ( у х £ ) й = |
— ( Т м |
+ jco{X(Xo) |
/ |
~ |
/ |
Ш+ |
/ |
[у х (v |
хВ)]d-s, |
|||||
|
S |
|
|
|
|
|
S |
|
е |
|
|
S |
|
|
|
ИЛИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V х |
Г > - ( v |
х В)] = |
- Т м • H-jaB |
=-К-JK |
|
= - > ( х в Я = |
(1.28) |
|||||||
г д е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— комплексная |
магнитная |
проницаемость; |
|
|
|||||||||
|
^м> |
~~ с о о т в е |
т с т в е н н о активная и реактивная составляющие комплекс |
||||||||||||
|
|
|
ной |
плотности магнитного |
тока |
§ ы . |
|
|
|
|
|||||
|
Уравнение (1.28) является вторым уравнением Максвелла для |
движущих |
|||||||||||||
ся |
сред. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Учет релятивистских поправок в уравнениях (1.25) и (1.28) в случае |
||||||||||||||
необходимости может быть произведен с помощью |
зависимостей |
(36) — (38)1 . |
|||||||||||||
|
Заметим, |
что в уравнениях (1.25) и (1.28) не учтены слагаемые активных |
|||||||||||||
составляющих |
комплексов |
амплитуд |
плотностей |
электрических |
и магнит |
ных токов, обусловленных вязким трением при поляризации и намагничива нии рабочих сред в переменных полях \Ё и Я . В рассматриваемых преобразо вателях используются жидкообразные и газообразные среды, в которых эти ми эффектами можно пренебречь. Следовательно, величины активных состав
ляющих |
8" |
и |
8° |
комплексов |
амплитуд плотностей |
электрического 8е и |
|||
магнитного |
~8и токов в рассматриваемых задачах будут |
обусловлены |
исклю |
||||||
чительно |
токами |
проводимости. |
|
|
|||||
Заметим |
также, |
что |
|
|
|
||||
|
|
5 ^ 0 , |
\ |
= 0, |
когда |
со->0. |
|
|
|
1 |
Здесь и в дальнейшем изложении штрихи опускаются . Д л я |
у'ы справедлива |
зависи |
||||||
мость, |
аналогичная |
(38) |
|
|
|
|
|||
|
T ; = Y M 0 - P « C O S в ) - 1 . |
|
|
29