Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Сегаль В.Ф. Динамические расчеты двигателей внутреннего сгорания

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

23.10.2023

Размер:

8.34 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1819 / 2519 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Суммарное безразмерное перемещение поршней от в. м. т. до в. о. м. т. и до з. в. о. вычисляем по формулам (IV.79) и (IV.82)

Ämin = 1.52-ю -4 [(1 + К ) « Т + ( 1 + К ) К ) 2] =

= 1,52ІО"1 (1,18-4,582 + 1,23-4,412) = 0,00737.

Вычисление по (ІѴ.82) выполняем с помощью табл. 3

Лз. в. о- = saB+ san — 1,5 + 1.63 = 3,13.

Безразмерное начальное приведенное расстояние между поршнями, обеспе чивающее необходимую степень сжатия, по формуле (IV.85)

,	=	йз. в.о.	B^min	=	3,13	13,5-0,00737		п слп
,1к	=	------ _ _	-------	=	-----------		— ---------	■= 0,243.
Наименьшее	безразмерное приведенное					расстояние		между поршнями для
в. о. м. т. согласно (IV.80)			hc =	hK+ hmin = 0,243 +				0,0074 = 0,25.
По полученным данным на рис. IV. 14 и IV. 15 построены индикаторные диа
граммы для обоих поршней.
Безразмерное		приведенное расстояние между поршнями в момент з. в. о.
		ha — h K -f- Из. в. о. — 0,243					3,13 = 3,37.
Контроль вычислений
		е	hg		3,37	=	13,5.
			he		0,25

Необходимый объем камеры сжатия

Ѵс = hcRF = 0,25-15-415,5 = 1,56ІО3 см3 = 1,56 л.

Приведенное безразмерное расстояние между поршнями после предвари тельного расширения

hz — phc = 1,28-0,25 = 0,32.

Углы поворота кривошипов от их в. м. т. за время предварительного расши рения по формуле (IV.75):

Gfn —	Ь— Ѵь* — 4ас	0,386 — V 0.3862 +	4-2.418-0,124 = 0,322«* 18,5°,
	2а	2-2,418
где а =	2 + Хъ + Хп = 2,418; 6 = 2 А (1 +		Хп) = 2-0,157-1,23 = 0,386 и

с = А2 (1 + К ) — 2 (hz — hK) = 0,1572 • 1,23 — 2 (0,32 — 0,243) = —0,124;

ап = обв — 9° = 9,5°.

Далее находим давление в конце сжатия

Рс = Ра.ъп' = 2,05-13,51’37 = 72,6 кгс/см2.

Максимальное давление сгорания

Рг = Ѵс = 1.51 -72,6 = ПО кгс/см3.

По построенным безразмерным индикаторным диаграммам выхлопного и про дувочного поршней находим соответствующие средние относительные индикатор ные давления, относя работу каждого из поршней к их ходу:

= —J- m1m2SB= 0,134 и	=	—!—rn ^ S n = 0,064.
Ргв I 2	Pzji	I

Здесь 5 Ви 5 П— площади индикаторных диаграмм, см2; тх= 1/асм; т 2 = 2/6см-

184

Среднее индикаторное давление для двигателя, отнесенное к суммарному ходу поршней, приближенно равному 4R,

1	Pi	Pi			1
Рі =	Ргв	Pzn .		Pz	(0,134 -f 0,064) ПО = 10,9 кгс/см2.
Для контроля		вычислений			находим индикаторную мощность двигателя
Ni	iPiFiRn		_	16-10,9-415,5-4-15-850		: 8250 л. с,
		75-60	~		75-60

Учитывать точное значение суммарного хода поршней нет смысла, так как

он практически равен 4R.
Действительно на основании (1V.77) а в =		4,38° и соответствующее наиболь
шее безразмерное расстояние между поршнями по (IV.76) будет равно
^max ~	4 —	0,0056.

Точное значение суммарного безразмерного хода поршней с учетом (IV.80) получается следующим:

hmах — Ас = 4 — 0,0056 — 0,0073 = 4 — 0,0129«* 4.

26. КРУТЯЩИЕ МОМЕНТЫ МНОГОРЯДНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ. ПОРЯДОК РАБОТЫ ЦИЛИНДРОВ

Определение крутящих моментов многорядных двигателей це лесообразно выполнять с помощью таблиц, аналогичных составляе мым для однорядных двигателей. Особенность таких расчетов будет состоять только в том, что тангенциальная сила, действую щая на каждый кривошип многорядного двигателя, будет скла дываться из тангенциальных сил от тех цилиндров, шатуны ко торых соединяются с данным кривошипом. Полученные таким образом тангенциальные силы, действующие на все кривошипы, суммируют по длине коленчатого вала так же, как у однорядных двигателей.

Тангенциальные силы при центральных шатунах находят по формулам (1.56), а для прицепных шатунов по формулам (IV.68). Следует отметить, что применение последних формул может быть оправдано для отчетной документации; при расчетах, относя щихся к эскизному и техническому проектам, допустимо пред полагать, что все шатуны являются центральными. Для подтвер ждения изложенного ниже приведено сравнение точного расчета, выполненного для W-образного двигателя, имеющего прицепные шатуны, с расчетом для того же двигателя, но в предположении, что все шатуны являются центральными.

Рассмотрим примеры определения крутящих моментов много рядных двигателей.

Пример 36. Определить крутящие моменты 12-цилиндрового Ѵ-образного

двигателя типа М-50.

Расчет начинается в табл. 25, в которой определяются относительные радиаль ная и тангенциальная силы для первых левого и правого цилиндров.

185

сю

0 5

ТА БЛИЦА 25

Относительные силы от первых левого и правого цилиндров Ѵ-образного

12-цилиндрового двигателя

~ 0,132; %= 0,286;А = 0,115^

сз

О,

диа
Рр (индикаторная	грамма)
	2

4	со
4		(М
\о		(М
ш	II
н	II
«г	о Cl	Ій.
3	4	5

(табл. 10)

ßtg 6

	С
	\с	1
	р	1
to	02.
	4- cCl
to	£	«
	<Л	О
С	О
С	U
7	8

аЭ

				с
	О		ѴС?			о	СО
	о	о		р3		о	СО
	со	о		8	С4	со
ОО	-г	+	£		С4	+	1
	£	+	£	аа			« и
Ю	4 ^			аа	LO		« и
у	к.	у	£5 ОV)		II	II	II
у	II	у	с	(J	II	II	II
V.	V.		со		4 —	С —
V.	V.		со
9	10	11		12	13	14	15

0	0,66	— 1,28	— 0,147	0,513		0	0	I	0,513	— 0,012	0,501	0	0	0,042	0,042
15	0,988	— 1,21	— 0,139	0,849		0,074	0,063	0,946	0,805	—0,046	0,759	0,33	0,280	0,070	0,350
30	0,57	— 1,015	— 0,117	0,453		0,144	0,065	0,794	0,360	— 0,093	0,267	0,624	0,282	0,074	0,356
60	0,19	-0 ,3 5 8	— 0,042	0,148		0,255	0,038	0,278	0,041	— 0,147	— 0,106	0,992	0,146	0	0,146
90	0,105	0,294	0,034	0,139		0,298	0,041	— 0,300	— 0,042	— 0,093	— 0,135	1	0,139	— 0,074	0,065
120	0,05	0,642	0,074	0,124		0,255	0,032	0,720	0,089	— 0,012	— 0,101	0,738	0,093	— 0,042	0,051
240	0	0,642	0,074	6,074	-0 ,2 5 5		-0 ,0 1 9	— 0,720	— 0,053	— 0,082	— 0,014	— 0,738	-0 ,0 5 5	0	—0,055
300	0	— 0,358	— 0,042	— 0,042	—	0,255	— 0,011	— 0,278	— 0,012	— 0,057	— 0,062	— 0,992	0,042	— 0,058	— 0,016
480	0	0,642	0,064	0,074		0,255	0,019	— 0,720	— 0,053	0,041	— 0,02	0,738	0,055	0,146	0,201
660	0,061	— 0,358	— 0,042	0,019	—	0,255	— 0,006	0,278	0,003	— 0,053	— 0,05	— 0,992	— 0,019	— 0,055	— 0,074
675	0,110	— 0,713	— 0,082	0,028	—	0,206	— 0,006	0,562	0,016	— 0,031	— 0,015	— 0 854	— 0,024	— 0,052	— 0,076
'690	0,215	— 0,015	— 0,1І7	0,098	—	0,144	— 0,014	0,794	0,078	— 0,010	0,068	— 0,624	— 0,061	— 0,034	— 0,095
705	0,415	— 1,210	— 0,139	0,276	— 0,074		— 0,020	0,946	0,261	0	0,261	— 0,330	— 0,091	— 0,001	— 0,090
720	0,660	— 1,280	— 0,147	0,513		0	0	1	0,513	—0,012	0,501	0	0	0,042	0,042

Силы rj и 11 вычисляются так же, как для однорядных двигателей (см. табл. 7).

Далее с помощью величин, полученных в примере 29, см. п. 23, вычисляются ана логичные силы для первого правого цилиндра. В графах 11 и 15 находятся сум марные силы Tj и tu передающиеся на общую шейку от первой двухцилиндровой

секции. Последняя обозначается также t2 и называется «набегающей» тангенци'

альнои силой от первых двух	цилиндров. Закон изменения Щ показан на
рис. IV. 16, отличающемся от рис.	1.23 двумя «пиками».

Нормальная сила определена в графе 7. Значения тангенциальных сил для всех цилиндров определены в табл. 26 с помощью формул п. 23 для перехода от

первого левого цилиндра		к любому
последующему. Для каждой пары
цилиндров одной k-іл секции нахо
дится суммарная сила по формуле
tk =	"Ь tft- По значениям tKмож
но находить так же, как для одно
рядного двигателя, значения набе
гающих тангенциальных		сил	по
длине двигателя. В табл. 26 в гра
фе 20 вычислена суммарная танген
циальная сила от всех шести двух
цилиндровых секций, т. е. от			всех
12 цилиндров. Эта сила		обозна
чена	<"2.			Рис. IV. 17. Относительный крутящий мо
	На рис. IV. 17 показана кривая
относительного крутящего момента				мент 12-цилиндрового Ѵ-образного двига
/”2 всего двигателя для двух пе-				теля

риодов ее изменения. Для суммар				УИкр = t2PzR = t2PzFR.
ного	крутящего момента	получаем

Следует отметить, что эта кривая при значениях а около 60° изменяется очень резко, поэтому для более точного ее построения необходимы дополнитель ные вычисления для а — 52,5°. Контролем правильности графической интерпо ляции, осуществленной на рис. IV. 17, служит равенство заштрихованных пло щадей. Как следует из рис. IV. 17, МтахШ ср = 1,53, а отношение Кд/Ко = 0.03-

Пример 37. Сопоставить крутящие моменты и неравномерность работы Ѵ-об- разных шести- и восьмицилиндровых двухтактных и четырехтактных двигателей.

Сопоставление осуществляется для двигателей № 7—9, 11, 15, 16, 23—26 (см. табл. 22). Примем для сравнения, что одноцилиндровые блоки всех этих двигателей определяются следующими безразмерными параметрами: Ріірг— = 0,123 и рі/рг = 0,148; А = 0,1; 0,2 и 0,3.

187

Соответствующие кривые для тангенциальных сил одноцилиндровых бло ков показаны на рис. 1.20 и 1.23. Составив для каждого двигателя таблицы, по добные рассмотренной в предыдущем примере, можно получить кривые для сум марных безразмерных крутящих моментов. Эти кривые для двухтактных двига телей показаны на рис. IV. 18, а для четырехтактных — на рис. IV. 19.

На основании этих кривых были определены значения критериев неравно мерности работы двигателей ЛІшах/Л4ср и F JF 0, которые приведены в сводной табл. 27.

Рис. IV. 18. Относительные крутящие моменты Ѵ-образных ше сти- и восьмицилиндровых двухтактных двигателей:

____ — Л = 0 , 1 ; ----------- А - 0 , 2 ; -------------- — А = 0,3

Наиболее характерным вытекающим из рассмотрения кривых суммарных крутящих моментов и табл. 27 является вывод о том, что в некоторых случаях (двигатели № 7, 23, 25 и 26) параметр А, т. е. относительная сила инерции, не влияет на неравномерность работы двигателей.

Следует отметить, что у двигателя № 24 увеличение параметра А приводит к уменьшению неравномерности крутящего момента и вращения вала, а у дви

гателей № 8 и 9		с ростом параметра	А критерии неравномерности снижа
ются,	а затем	снова увеличиваются,	достигая наименьших значений при
А ^	0,15.

Табл. 27 дает основание считать, что увеличение параметра pilpz>связанного с наддувом, приводит во всех случаях к уменьшению неравномерности работы двигателей.

Резкое увеличение критериев неравномерности двигателя № 26 по сравне нию с двигателем № 25 объясняется только тем, что у первого двигателя вспышки

188

Рис. IV. 19. Относительные крутящие моменты Ѵ-образных шести- и восьмицилиндровых четырехтактных двигателей

------------ А = 0 , 2 ; ------------

А = 0 , 2 ; ------------------

Л = 0,3

ТА БЛИЦА 26

Относительные тангенциальные силы от всех цилиндров Ѵ-образного

			/П	со
	'1		/П		О	o'		О
	'1		ч		О	o'		О	0
				см	см	ю		ОО	0
				см	см	ю	to	Tf*	со	57
				II	"Г	~г	to	“Г		57
				II	"Г	~г		“Г	8,
град					г*	Ö,	-С	-5-	8,
град	табл.	25			ч —	ч-.	ІО	Чн	Ч тХ	СО
а ,				II	II	ІІ	II	II	1	II
а ,					Чем	Сем		Ч СО	СсО
1	2		3	4	5	6	7	8	9	10
0	0		0,042	0,042	— 0,055	0	— 0,055	0,055	0,146	0,201
15	0,280		0.070	0,350	— 0,052	— 0,016	— 0,068	0,045	0,129	0,174
30	0,282		0,074	0,356	-0 ,0 3 4	— 0,031	— 0,065	0,031	0,139	0,170
45	0,198		0,046	0,244	0,001	-0 ,0 4 5	— 0,044	0,016	0,105	0,121
60	0,146		0	0,146	0,042	-0 ,0 5 8	— 0,016	0	0,093	0,093
75	0,129	— 0,046		0,083	0,070	— 0,062	0,008	-0 ,0 1 6	0,068	0,052
90	0,139	— 0,074		0,065	0,074	— 0,064	0,010	— 0,031	0,044	0,013
105	0,105	— 0,07		0,035	0,046	— 0,040	0,006	— 0,045	0,021	— 0,024
120	0,093	-0 ,0 4 2		0,051	0	— 0,019	— 0,019	— 0,058	0	— 0,058
240	— 0,055		0	— 0,055	0,055	0,146	0,201	0	0,042	0,042
300	0,042	— 0,058		— 0,016	0	0,093	0,093	0,146	0	0,146	1
480	0,055		0,146	0,201	0	0,042	0,042	-0 ,0 5 5	0	-0 ,0 5 5	I
660	-0 ,0 1 9	— 0,055		— 0,074	0	0,055	0,055	— 0,042	0	— 0,042	і
675	— 0,024	— 0,052		-0 ,0 7 6	— 0,017	0,045	0,028	-0,001	0,280	0,279
690	— 0,061	— 0,034		-0 ,0 9 5	— 0,031	0,031	0	0,034	0,282	0,316
705	— 0,091		0,001	-0 ,0 9 0	— 0,045	0,016	— 0,029	0,052	0,198	0,250
720	0		0,042	0,042	-0 ,0 5 5	0	— 0,055	0,055	0,146	0,201
происходят одновременно в двух цилиндрах. Следует отметить, что у двигателя
№ 24 увеличение параметра А приводит						(см. табл. 27) к уменьшению неравно
мерности работы.
Крутящие моменты W-образного двигателя
Схема W-образного двигателя с центральными шатунами по
казана на рис.			IV.20. Цилиндр, занимающий среднее положение,
и его шатун называют главными. Левый и правый поршни могут
иметь также прицепные шатуны, все изложенное о которых в п. 24
остается справедливым и для W-образного двигателя.									W-образ
Главный и два боковых цилиндра образуют секцию									W-образ
ного двигателя.			Угол поворота а общего кривошипа относительно
оси главного цилиндра (г. ц.) принимается за основной.
Согласно рис. IV.20, так же, как в п. 23, получаем формулы
для перехода от главного цилиндра к боковым при четырехтакт
ном цикле:
для правого			цилиндра
•	/„ = *(« +		360° — у)		или ta	= t (а + 720° — у);			(IV.90)

12-цилиндрового двигателя (

			VPz
o'	О		o'
см	CM	CM	8
	Tf	CM	8
+	+	+	+
ö	Ч-Н	+	Ö_
Ч w	Ч-Н		Чх.
'll	II	II	I
4jf			Чю
11	12	13	14
0,093	— 0,042	0,051	— 0,058
0,068	-0,001	0,067	— 0,062
0,044	0,034	0,078	-0 ,0 6 4
0,021	0,052	0,073	-0 ,0 4 0
0	0,055	0,055	0,019
-0,017	0,045	0,028	— 0,024
— 0,031	0,031	0	— 0,061
— 0,045	0,016	— 0,029	— 0,091
-0 ,0 5 5	0	— 0,055	0
0	-0 ,0 1 9	-0 ,0 1 9	0,093
— 0,042	0	— 0,042	0
— 0,058	0	-0 ,0 5 8	0
0,146	0	0,146	0
0,129	-0 ,0 4 6	0,083	— 0,016
0,139	— 0,074	0,065	-0,031
0,105	— 0,070	0,035	-0 ,0 4 5
0,093	— 0,042	0,051	— 0,058

= 0,132;	%= 0,286 и А = 0,115
					II
О		О	+(099		" 5 +
О	(SI)	О			+	§ 2
ОО	(SI)	со		оэ"
ОО
+
+	( +	+		+ 1	+	+ ±
		Ö,	®)		+	+ ±
4j-H		Ö,	®)		-ь* Г-«—
4j-H	=) и	Чи	=1}	Г'-	II	^ 2
II	=) и	II	=1}		II	^ 2
				II	W + i
С Ю		Ч со	?и	II	_ CM
	1		?и		с	II +
15	1	17	18	19		20
15	16	17	18	19		20
0	— 0,058	0	-0,019	-0,019	0,162
-0,017	— 0,079	— 0,046	— 0,024	— 0,070	0,374
-0,031	-0,095	— 0,074	— 0,061	-0,135	0,309
-0,045	— 0,085	-0 ,0 7 0	— 0,091	-0,161	0,148
— 0,055	— 0,074	— 0,042	0	— 0,042	0,162
-0 ,0 5 2	— 0,076	— 0,001	0,280	0,279	0,374
— 0,034	-0 ,0 9 5	0,034	0,282	0,316	0,309
0,001	— 0,090	0,052	0,198	0,250	0,148
0,042	0,042	0,055	0,146	0,201	0,162
— 0,042	0,051	— 0,058	0	-0,058	0,162
0,055	0,055	-0,019	-0,055	— 0,074	0,162
-0,019	— 0,019	0,093	— 0,042	0,051	0,162
0,093	0,093	0,042	-0,058	— 0,016	0,162
0,068	0,052	0,070	— 0,062	0,008	0,374
0,044	0,013	0,074	— 0,064	0,010	0,309
0,021	— 0,024	0,046	— 0,040	0,006	0,148
0	— 0,058	0	— 0,019	-0,019	0,162

для левого цилиндра

t„ = t (а -f у); t„ = t (а + 360° + у).

(IV.91)

Символ t ( ) означает функцию, относящуюся к главному ци линдру. В случае, если вращение вала будет противоположным принятому на рис. IV.20, то записанные выше формулы будут следующими:

для правого цилиндра

= t (а + 360° + у) или tn = t (а + у);

(IV.92)

для левого цилиндра

ta = t (а -f- 360° — у) или t„ = t (а + 720° — у). (IV.93)

Положение кривошипа на рис. IV.20 принято таким, чтобы углы опережения работы левого и правого цилиндров по отноше нию к главному были положительными.

191

190

Т А Б Л И Ц А 27

Значения критериев неравномерности работы Ѵ-образных двигателей

		Двухтактные двигатели	(см. табл. 22)
Безразмерные
параметры	№23	№ 24	№ 25	Кя 26

рі 0,123

Рг

А0,1—0,3

^m ax

1,5

■^cp

0,037

0,148

О Т о СО

1,4

0,019

	0,123			0,148		0,123	0,148	0,123	0,148
0,1	■ 0,2	0,3	0,1	0,2	0,3	0,1—0,3	0,1—0,3	0,1--0,3
2	1,7	1,3	2	1,7	1,4	1,21	1,17		2,1
0,092	0,051	0,028	0,080	0,048	0,026	0,008	0,005	0,085	0,075

Безразмерные

параметры

рі

■Мщах

MCp

						Четырехтактные двигатели
Ко 7		Кя 7			(углы	№ 8 и 9					(углы	Кя 11,	15 и 16
(1л-1п-2л-		(1л-3л-2л-			(углы	между вспышками 120°)					(углы	между» вспышками 90°)
2п-3л-3п)		2п-1п-3п)
0,123	0,148	0,123	0,148	0,1	0,123	0,3	0,1	0,148	0,3	0,1	0,123	0,3	0,1	0,148
со1 о	0,1 —	о	0,1 —	0,1	0,2	0,3	0,1	0,2	0,3	0,1	0,2	0,3	0,1	0,2
со1 о	0,3	со1 "о’“'-	0,3	2
2,9	2,8	3	2,7	2	1,7	2,6	1,95	1,5	2,2	2	1,9	1,8	1,9	1,8	1,7
0,208	0,205	0,145	0,134	0,086	0,060	0,150	0,084	0,036	0,108	0,088	0,078	0,058	0,072	0,066	0,048

Эти формулы определяют порядок работы цилиндров в преде лах одной секции. Порядок работы по длине двигателя так же, как у однорядного двигателя, будет зависеть от углов заклинки

между кривошипами коленчатого вала. Покажем это на следую щ ему римере.

Пример 38. Определить углы опережения, порядок работы цилиндров и углы
между вспышками 18-цилиндрового W-образного двигателя с углом развала у —
= 60°, имеющего вращение против часовой стрелки (если смотреть со стороны
носка). Коленчатый вал, аналогичный показанному на рис. 1.27, нос зеркальным
около вертикальной оси расположением кривошипов.	секции по отношению
Решение: согласно (1.70) углы опережения каждой
к первой будут соответственно равны 0 (720°), 240°, 480°,	120°, 600° и 360°.
Углы опережения правого и левого цилиндров по отношению к главному
цилиндру можно выразить одним из вариантов формул (IV.92) и (IV.93).
Примем следующие из них:

			tn =		t (а +		360° + у) =	t (а - f 410°);	(IV.94)
			іл =		t (а +		360° — у) =	t (а -f 310°).

	Ha основании этих					зависи
мостей можно, пользуясь фор
мой записи, принятой					в	п. 23,
непосредственно написать значе
ния углов		опережения			во всех
цилиндрах двигателя.						*
	Обозначая секции римскими
ц и ф р а м и ,		п о л у ч а е м :
I . . .		Г.	Ц	п		л
		0 (7-20°)		410°		310°
и	. . .	240°		650°		550°
і и	. . .	480°		170°		70°
IV	. . .	120°		530°		430°
V . . .		600°		290°		190°
V I . . .		3 6 0 °		50°		670°
	Как видим, для составления
такой таблицы в первой колонке
записываются углы опережения
в главных		цилиндрах .всех сек
ций,	далее к этим углам добав
ляются углы опережения левых
и правых цилиндров по отноше
нию к главному (в данном слу							ного двигателя при вращении по часовой
чае углы 410 и 310).
	Располагая		углы опереже				стрелке (вид со свободного конца)
ния от большего к меньшему,
получим,		как	в п.	23,	порядок работы цилиндров и углы между вспышками:

1г-ѴІл-ІІл-Ѵг-ІІл-1Ѵп-І1Іг-1Ѵл-1п-Ѵ1г-1л-Ѵл-ІІг-Ѵл-ІѴп-1Ѵг-ІІІл-ѴІп и 50°-20°-

50°-50o-20o-50o-50o-20° и т. д.

Как видим, у данного двигателя углы между вспышками получаются неоди наковыми.

Можно отметить, что другие из возможных зависимостей

(IV.92) и (IV.93), например tn = t (а -f 60°) или t„ = t (а +

+ 660°), приведут к большей неравномерности углов между вспышками, и к тому, что последние будут в двух смежных сек циях.

13 В. Ф. Сегаль

193

Порядок определения крутящих моментов покажем для дви гателя, рассмотренного в примере 38,

В соответствии с принятыми обозначениями для тангенциаль ной и радиальной сил, действующих на общую шатунную шейку секции I, можно написать:

*І = /г + = гг + /-? + /-?; (ІѴ.95)

Входящие в эти формулы три слагаемых определяют силы соот ветственно от главного и боковых цилиндров,

Для второй секции получим аналогичную формулу hi — к + $ + І2 и т. д.

Вычисления начинаются с определения сил гх и t u для глав ного цилиндра порядок расчета показан в табл. 28. Дальнейший

расчет	выполнен		для двух		вариантов:			когда		боковые		шатуны
Т А Б Л И Ц А 28
	Относительные силы главного цилиндра секции I
	W-образного двигателя
а	Р?				р° =		cos (a + ß )		sin (a+ß)
	(индика	рі		р] =							=?5).(6)	= (5).<7)
град	торная		5)		=	(2) +	COS ß		COS ß
	диаграм	(табл.		= АЦ3)	+	(4)	(табл.	11)	(табл.	4)
1	ма)
	2	3		4		5	6		7		8	9
0	0 714	— 1,24		—0,180	0,534		1,00		0		0,534	0
10	0,989	—1,21		—0,176	0,814		0,978		0,214		0,795	0,174
20	0,878	-1,12		—0,163	0,715		0,912		0,419		0,652	0,300
30	0,586	—0,998		—0,144	0,443		0,806		0,608		0,357	0,269
40	0,397	—0,811		—0,118	0,279		0,666		0,761		0,186	0,213
50	0,279	—0,604		—0,088	0.191		0,501		0,885		0,096	0,169
60	0,204	—0,381		—0,055	0,148		0,317		0,971		0,047	0,145
70	0,155	—0,056		—0,023	0,133		0,126		1,02		0,017	0,135
80	0,124	0,056		0,008	0,132		—0,064		1,03		—0,008	0,135
90	0,101	0,245		0,036	0,136		—0,245		1,00		—0,033	0,136
100	0,085	0,404		0,059	0,144		—0,411		0,943		—0,059	0,136
ПО	0,074	0,528		0,077	0,151		—0,558		0,861		—0,084	0,130
120	0,066	0,619		0,089	0,155		—0,682		0,761		—0,106	0,118
240	0	0,619		0,089	+0,089		—0,682		—0,761		—0,061	—0,068
360	0	—1,24		—0,180	—0,180		1,000		0		—0,180	0
480	0	0,619		0,089	+0,089		—0,682		0,761		—0,061	0,068
600	0,014	0,619		0,089	0,103		—0,682		—0,761		—0,070	—0,078
710	0,608	-1,209		—0,176	0,432		0,978		—0,214		0,422	—0,093

194

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 1819 / 2519 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ