книги из ГПНТБ / Мамошин Р.Р. Повышение качества энергии на тяговых подстанциях дорог переменного тока
.pdf
|
|
|
Н у л е в о е |
п р и б л и ж е н и е |
|
|
|
|
||||||
|
Токи по периодам: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
U тут |
|
|
Ejt |
|
|
|
|
|
|
|
|
і1 (Ѳ) = і 1 ( 0 ) + |
— (совѲ!—cos9) |
|
-(Ѳ—Ѳ,); |
Ѳ 1 < Ѳ < Ѳ 2 ; |
|
(2-20) |
||||||||
|
'8 (Ѳ) = / а ( 0 ) + |
^ ( c o s 0 2 |
— cosO); |
Ѳ я |
< Ѳ < я |
+ Ѳі ; |
|
(2-21) |
||||||
|
|
і 8 ( Ѳ ) = / а ( 0 ) ч - ^ ( ѳ - ѳ 8 ) ; |
e a < e < n + e l f |
|
(2-22) |
|||||||||
где |
І! (0) = |
ion (ѲІ); г2 |
(0) = і о п (Ѳ2). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Э. д. с. тяговых двигателей из условия равновесия |
напряжений |
||||||||||||
за |
период |
|
|
|
|
ѳ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£д |
= — |
\ив |
(Ѳ) |
|
гіѲ. |
|
|
(2-23) |
||
|
|
|
|
|
л |
ѳ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изображение выпрямленного напряжения |
между узлами с — с' |
||||||||||||
при Ѳх < |
Ѳ < |
Ѳ 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ua(p) |
= ï1(p)-z'(p)llI(p)I, |
|
|
|
|
(2-24) |
|||||
где |
7X(p) = |
œt/Hco,e1 + ^ , m e l P |
+ |
|
|
, |
= |
^ ц |
+ р І |
ц _ |
|
|||
|
Оригинал выпрямленного напряжения |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
" в ( Ѳ ) = - ^ 1 / м 5 І п Ѳ |
+ |
- ^ £ д . |
|
|
(2-25) |
||||||
Подставляя |
значение ив (Ѳ) в уравнение (2-23), получаем |
|
||||||||||||
|
|
|
g |
= |
xBUM(cos |
et —cos62 ) |
|
|
|
(2-26) |
||||
|
|
|
д |
|
я х 2 — ха |
(Ѳ2 — Ѳх ) |
' |
|
|
^ |
' |
Удобнее перейти к относительным единицам (о. е.) токов и на пряжений. Напряжения можно относить к действующему значе
нию напряжения источника питания Un = - ^ L , а токи — к дейст-
V *
вующему значению тока короткого замыкания на вводах преобразователя / к = — .
Получаем в о. е. вместо формул (2-20) — (2-22) и (2-26) следую щие:
І Н Ѳ ) = І П О ) + 4 ^ ( с о 8 Ѳ І - с о 8 Ѳ ) - 7 Т ^ ( ѳ - Ѳ І ) ; |
< 2 " 2 7 ) |
30 |
1 + к |
1 + к |
|
|
h (Ѳ) = i\ |
(0) + |
/ 2 (cos Ѳ2 — cos Ѳ); |
(2-28) |
<";(Ѳ) = /;(0) + £ д к ( Ѳ - Ѳ 2 ) ; |
(2-29) |
||
Е* = |
Ѵ^2 |
(cos 6t —cos Ѳ2 ) |
(2-30) |
Здесь индексом * помечены токи и напряжения, отнесенные к
хп
о.е.; к = — .
Р а б о т а с у ч е т о м а к т и в н ы х |
с о п р о т и в л е н и й |
|||||
При условии |
1 табл. 2-1 получаем оригиналы токов и напряже |
|||||
ний, выраженных в о. е.: |
|
|
|
|
|
|
|
«2 |
|
|
|
|
|
/Г(Ѳ) = »1 '(0)е |
*s- ( Ѳ - Ѳ . ) |
У 2 к |
|
f ( І + к ) cosO |
-sinO + |
|
|
|
|
|
|
«2 |
|
|
(1 -j-k)cos Ѳх |
-sin |
0j |
- - ( Ѳ - Ѳ , , |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
« 2 |
Ѳ , ) |
|
|
|
£ д * п |
1 - е |
- г =2 ( Ѳ - |
(2-31) |
||
|
5 ( Ѳ — Ѳ , ) |
i / o " , , |
, |
о |
\ |
+ J ^ L f / c c o s ^ - ^ s i n O ^ *п |
(2-32) |
Э |
( Ѳ — Ѳ,) |
р* |
1 - е — Г ( Ѳ - Ѳ . ) |
|
|
ѵ |
(2-33) |
||
|
|
|
*в |
31
В соответствии с формулой (2-24) получаем следующее выраже ние для э. д. с. с учетом активных сопротивлений схемы:
У 2 хв (і?2 sin Ѳ2 — х% cos Ѳ 2 ) - |
iï |
(0) |
||
Zi, |
|
|
|
к |
|
|
« 2 |
|
|
JT + Ѳ! — Ѳ2 + |
1 - е |
(Ѳ.-Ѳ.) |
||
2 |
|
|
||
• (x2 cos ö x — / ? 2 s i n ü 1 ) + |
|
е |
- - ( Ѳ 2 - Ѳ і ) |
|
|
|
|
||
2! |
|
|
|
(2-34) |
|
|
_ « 2 |
|
|
|
|
(Ѳ2-Ѳ,) |
||
Я + ѲІ —Ѳ2 + |
1 - е |
2 |
|
|
Сравнение формул (2-27) — (2-29) с формулами (2-31) — (2-33) показывает их существенное различие. При нулевом приближении свободные составляющие токов являются незатухающими величи нами; в формулах (2-31) — (2-33) они содержат в качестве множите лей экспоненты и затухают в зависимости от постоянной времени цепи на 20—25% в течение периода проводимости и на 10—12% в те чение периода коммутации. Особенно различаются выражения для э. д. с. тяговых двигателей [см. формулы (2-30) и (2-34)]. Степень различия в оценках токов и напряжений зависит от постоянных вре мени цепи. Учитывая это, перейдем к оценке соотношения сопротив лений цепи.
Оценим |
сопротивления для электровоза В Л 6 0 К . |
Технические данные |
|
электровоза на 33-й позиции при часовом режиме следующие: |
|
||
Мощность на ободе колеса |
4950 |
кет |
|
К. п. д. электровоза |
0,84 |
||
Коэффициент мощности |
0,85 |
||
Мощность тягового трансформатора |
5244 |
ква* |
|
Напряжение к. з |
9,3%* |
||
Потери в меди и стали главного трансформатора |
104,2 |
кет* |
|
Коэффициент трансформации |
12,14* |
||
Мощность тягового двигателя НБ-412К |
775 кет |
||
К. п. д |
93,4% |
||
Ток |
|
515 а |
|
Индуктивность реактора РЭД-4000А |
5,6 |
мгн |
|
Потери |
в стали |
24 кет.** |
|
» |
в меди |
39 |
кет** |
* |
Данные электровоза В Л 6 0 К № 1636. |
** |
Данные из [24] . |
Суммарные потери мощности в цепи выпрямленного тока
Д Р э 2 = ^ - Р 0 Ч = |
4590 |
-4590 = 870 кет, |
|
Чэ |
0,84 |
32
где Д Р Э 2 ~ суммарные потери мощности |
на электровозе, включая |
потери |
||||
|
мощности в главном трансформаторе и расход мощности на соб |
|||||
Роч |
ственные |
нужды, кет; |
|
|
|
|
— активная |
мощность на ободе |
колеса, |
развиваемая |
на 33-й по |
||
|
зиции в часовом режиме, кет; |
|
|
|
||
т)э |
— суммарный к. п. д. электровоза в часовом режиме на 33-й позиции. |
|||||
Потери в цепи выпрямленного тока, |
включая |
мощность |
собственных |
|||
нужд, |
|
|
|
|
|
|
|
А Р Э b S |
= Д Р э 2 — Д Р Г Э = 870 — 104,2 = 765,8 кет. |
|
|
||
Эта мощность представляет собой сумму потерь мощности в цепи |
выпрям |
ленного тока от постоянной и пульсирующей составляющих этого тока, потерь мощности в звене передачи и мощности, потребляемой на собственные нужды электровоза.
Введем понятие расчетного активного сопротивления цепи выпрямлен ного тока. Под ним будем подразумевать такое сопротивление, при прохож дении через которое выпрямленного тока в нем будет рассеиваться такая же мощность, как и в цепи выпрямленного тока при прохождении через нее пуль сирующего тока.
|
Д л я часового |
режима |
электровоза |
В Л 6 0 К на 33-й позиции такое расчет |
||||
ное |
сопротивление |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Д^эв2 |
|
765-103 |
|
|
|
|
|
RB = |
/ | , |
= |
30902 = 0,0802 ом, |
||
где / в ч — выпрямленный ток в часовом режиме, |
а. |
|||||||
|
Это расчетное |
сопротивление |
несколько завышено, так как оно вычис |
|||||
лено с учетом |
потерь мощности в звене передачи и мощности, потребляемой |
|||||||
на |
собственные |
нужды. |
МПС показали [24], что для гармоники 100 гц отно- |
|||||
|
Исследования |
Ц Н И И |
||||||
шение — = 0,2 -г 0,25. Однако при этом следует |
учитывать, что при / д ч = |
|||||||
= |
хв |
|
|
|
|
|
|
|
515 а действующее значение основной гармоники 100 гц равно всего 90 а. |
||||||||
Полные потери |
мощности |
в сглаживающем реакторе при часовой нагрузке |
||||||
|
|
|
АРрг=т*Ряч |
|
Яѵо |
+1,05тЧІ |
Rp&, |
|
где |
Rpo — омическое сопротивление обмотки реактора, ом; |
|||||||
|
1,05 — коэффициент, учитывающий наличие высших гармоник в кривой |
|||||||
|
выпрямленного тока; |
|
|
|
||||
|
Іх — действующее значение тока |
первой гармоники, а; |
||||||
|
•^ра — активное сопротивление реактора в схеме замещения для гармо |
|||||||
|
ники |
100 гц, а; |
|
|
|
|
||
|
m — число |
двигателей, присоединенных к реактору. |
||||||
|
По данным [24], R p o = |
0,016 ом; R v a = 0,33 ом. Потери мощности в реак |
||||||
торе при часовой |
нагрузке |
|
|
|
|
|
Д Р р 2 = 9-5152 -0,016-10-3 + l,05-9.902 .0,33.10-s =63,5 кет.
Расчетное активное сопротивление реактора выпрямленному току
ДР„
RBV=—t£-= 0,0266 ом. m212 дч
Оно более чем на порядок меньше активного сопротивления реактора по отно шению к основной гармонике 100 гц выпрямленного тока. В соответствии с [24] суммарное индуктивное сопротивление цепи выпрямленного тока, при -
2 Зак. 265 |
33 |
веденное к одному тяговому двигателю, для основной гармоники при часовой нагрузке равно 10,46 ом.
Результирующее индуктивное сопротивление цепи выпрямленного тока
электровоза на частоте 50 гц |
|
|
10,46 |
* в = |
=0,871 ом. |
|
2-6 |
Соотношение расчетного активного и индуктивного сопротивлений цепи выпрямленного тока на 33-й позиции при часовой нагрузке
— = 0,092 А 0,1.
Именно это соотношение и принято ниже в качестве расчетного для соот ношения сопротивлений в цепи выпрямленного тока.
Индуктивное сопротивление цепи выпрямленного тока на 33-й позиции, приведенное к 27,5 кв,
|
хв 2 7 5 = * в к | э |
= 0 , 8 7 Ы 2 , 1 4 2 = 129 ом, |
где ктд |
— коэффициент трансформации главного трансформатора электровоза |
|
|
на 33-й позиции. |
|
Приведенное к напряжению 27,5 кв и выраженное в относительных еди |
||
ницах |
значение выпрямленного |
тока |
где U0 |
— действующее значение напряжения |
источника питания, в; |
|
|||||
|
|
|
'к |
— |
|
|
|
|
В табл. 2-2 приведены |
значения |
/* и хп |
для электровоза В Л 6 0 К |
в часо |
||||
вом режиме на 33-й позиции для различных значений к. |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 2-2 |
|
к |
|
0,03 |
0,05 |
0,10 |
|
0,20 |
0,30 |
0,40 |
|
|
0,0326 |
0,0543 |
0,1086 |
0,2172 |
0,3258 |
0,4344 |
|
хп, |
ом |
3,87 |
6,45 |
12,90 |
|
25,80 |
38,70 |
51,60 |
Соотношение — трансформатора электровоза |
составляет — yg , для тяговой |
|
1 |
1 |
1 |
сети ~2 —-g , для тяговых трансформаторов |
на подстанциях оно менее JQ , |
11
ав питающих линиях -g- — - j - . Примем для расчетов, что среднее значение
Яв = 0,1
34
Вводя эти данные, получаем следующие выражения токов и на пряжений для режимов проводимости и коммутации:
/Г(Ѳ) = /Г(0)е-°-НѲ-ѳ1 ) |
|
V 2 j L _ [ ( C O s e — 0 , 1 sinѲ) |
- |
||||||||
1 |
' |
1 |
|
|
|
1,01 |
( 1 + к ) |
ëkjç—[і_е-о.і(Ѳ-ѳ,)].(2-35) |
|||
_(cosOj — 0,1 sin Ѳ0в—o.i (Ѳ-ѳ,)] |
0,1 (1 + к) |
||||||||||
|
і\ |
(Ѳ) = |
il (0) е - 0 ' 1 |
(в-в.) — ^ |
|
[(cos Ѳ —0,1 sin Ѳ)— |
|
||||
|
|
|
—(cos Ѳ2 —0,1 sin Ѳ2) er-0-1 (Ѳ-ѳ,)]; |
(2-36) |
|||||||
|
i*a(Q) = i*t{0)e-°-1 |
<в - в . ) _ 10£*к[1 _ е - о . і ( Ѳ - ѳ г ) ] ; |
( 2 -37) |
||||||||
|
|
|
Ы ;(Ѳ) = J ^ s i n O + |
J Ä J L - |
(2-38) |
||||||
|
|
|
|
1 + к |
|
|
I+к |
|
|
||
|
|
|
У 2 |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
Р* |
1 . 0 1 ( 1 + « ) |
[0,1 sin Ѳ2 —cos Ѳ2 |
+ |
|
|||||
|
|
|
|
я + |
|
Ѳх — Ѳ 2 + |
|
|
|
|
|
+ |
(созѲ 1 - 0,1 sin Ѳх) е ~ 0 А |
< ѳ * - ѳ > > ] _ |
11Ш [ 1 - е - 0 - 1 (Ѳ.-Ѳ,)] |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
.(2-39) |
|
|
|
|
+ — |
|
( Ѳ . - Ѳ . ) |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
1 |
в — 0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
( 1 + к ) |
|
|
||
Момент начала коммутации Ѳ 2 соответствует и%(Ѳ) = |
0. В со |
||||||||||
ответствии |
с формулой (2-38) получаем |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
K.FZ |
|
|
|
|
|
|
Э2 |
= —arcsin -==5- . |
|
(2-40) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1/2 |
|
|
5.Применение метода припасовывания
иметода скорейшего спуска для оценки массива начальных значений токов, напряжений,
углов зажигания и коммутации
Всоответствии с законами коммутации имеем следующие урав нения 17]:
«*1 (ѳ.-)=»; (ѳ 2);
*; (Ѳа —) = (Ѳя); |
(2-41) |
* и ѳ а — ) — * ; ( ѳ 3 ) . |
|
2* |
35 |
|
Учитывая, |
что |
в |
установившемся |
режиме |
работы і*(03 ) = |
|||||||||
= |
— |
|
и Ѳ3 = я + |
Ѳ ъ |
получаем |
|
следующую систему |
транс |
|||||||
цендентных уравнений: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
1,01 (1 +к) |
|
|
|
|
|
|
1 +к |
е — 0 , 1 ( Ѳ . - Ѳ , ) . . |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
— ( c o s Ѳ2 - |
0,1 sin Ѳ2) - |
|
1 +к |
= і\ (0) |
|
||||||||
|
'•;<о)+ |
1,01 |
( 1 + 0 |
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
(2-42) |
|||
|
|
1,01 |
(cos Ѳ2 |
—0,1 sin Ѳ3) |
g - 0 , 1 |
|
( я + Ѳ , - Ѳ г ) _ | _ |
||||||||
|
|
/ 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
-уf--2î- (cos Ѳ х - 0 , 1 sin Ѳх) = |
- |
і |
\ (0) |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
1,01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
{[il (0) + |
10£* к] е - 0 ' ' |
( я + ѳ ^ . ) _ іо£* к |
= |
і* (0), |
|
|
|
||||||||
в |
которую |
в качестве |
неизвестных |
вводят |
|
четыре корня |
— Ѳ ъ |
||||||||
г*(0), i'l(O) |
и |
£ д . Задаваясь последовательными |
значениями |
к и лю |
|||||||||||
бого из четырех корней, например, |
£ д , можно |
из системы (2-42) |
|||||||||||||
определить остальные корни, так как система |
уравнений |
(2-42) |
|||||||||||||
становится |
определенной, |
а значение |
|
Ѳ2 — известным в соответ |
|||||||||||
ствии с формулой (2-40). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
При таком подходе в систему уравнений входят три корня — |
||||||||||||||
iî(0), »1(0) и ѲІ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Для определения |
массива корней |
этих |
уравнений в реальном |
диапазоне работы электровоза был использован метод градиента [28} (скорейшего спуска). При расчетах была принята точность А = Ю - 8 для обеспечения расчетов углов коммутации и зажигания с точ ностью до 1-й минуты.
В соответствии с методом градиента матрица исследуемой век
тор-функции |
равна: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
" / і |
|
|
|
|
|
(2-43) |
|
|
|
|
|
î- |
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h = »І(0)- |
" |
1 / 2 |
к |
(cos9 |
1 - 0,lsin0 1 ) |
+ |
1 0 ^ ' c |
-0,1 |
(6 |
|||
|
|
1,01 (1 |
|
+к) |
|
|
|
1 |
+к |
|
|
|
У2 |
|
( c |
|
s Ѳ3 —0,1 sin02 ) - ^ |
|
|
-i't |
(0) = 0; |
|
|||
^mnl^ |
+к) |
o |
1 |
+к |
|
|||||||
1,01 |
(1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
>2 = |
ч(0) + |
?^-(cose |
2 ~o,isine 2 ) |
g—0, 1 ( Я + Ѳ і - Ѳ г ) |
|
|||||||
|
|
|
|
|
,01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•lO^J«: —iî(0) = 0; |
|
|
|
|
|
||
/з = Ul (0) + |
Ю £ * /с] е - 0 ' 1 |
(^-ѳ»-в.)_ i o £ * к — il (0) = |
0. |
36
Матрица Якоби вектор — функции / равна:
|
|
|
|
|
|
|
# 1 |
|
|
dfx |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
ЛІ (0) |
|
dit |
(0) |
|
|
|
|||
|
|
|
|
W |
дх |
|
0/s |
|
|
àh |
|
|
àh |
|
(2-44) |
|
|
|
|
|
|
ді\ |
(0) |
|
dit |
(0) |
à&2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
а»? (0) |
|
dfs |
|
dh |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
dit |
(0) |
dQ2 |
|
|
||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
àh |
^е—o.i (Ѳ,-ѳ,). |
dfx |
- = |
— l . |
àfi |
_ |
0, |
|
|
|||||||
ôi* |
(0) |
|
|
|
|
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
1 V |
' ' 1 + K |
|
Ѵ2к |
х |
g-0,1 (Ѳ,-Ѳ,). |
|
àh |
|
_ |
,. |
|
àh |
: g — 0, 1 (Я+Ѳ,-Ѳ2). |
|||||
|
|
sin Ѳ |
|
|
|
|
di\ |
(0) |
|
' |
|
ai? |
(0) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
^ • = - 0 , 1 |
Ï-;(0)+ |
V1,01F |
(cos Ѳ2 —0,1 sin92 ) |
g - 0 , 1 |
( я + Ѳ . - Ѳ , ) . |
|||||||||||
|
|
|
|
|
Va |
(sin 6j — 0,1 cos9x); |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
1,01 |
|
|
|
|
|
|
|
( я + Ѳ . - Ѳ , ) . |
|
||
|
|
|
àh |
|
|
|
dh |
|
^ g - 0 , 1 |
|
||||||
|
|
|
dit |
(0) |
|
|
dit |
(0) |
|
|||||||
|
|
Êll = |
_ 0,1 [i[ (0) + |
10£* к] e- |
°-1 |
|
|
|
||||||||
|
|
аѲі |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Множитель (д, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
(/(fi), |
WnWn |
/<">) |
|
|
(2-45) |
|||||
|
|
|
|
|
(wnw'n |
/<">, |
|
WnWnfin)) |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
где |
Wn |
— матрица Якоби на п-м шаге приближения; |
||||||||||||||
|
WN |
— транспонированная |
матрица |
|
Якоби |
на п-м шаге при |
||||||||||
|
fin) |
ближения; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
— матрица вектор-функции |
/ на п-м шаге приближения. |
||||||||||||||
Матрица вектор-корня хСН-') |
системы / на (п |
+ |
1)-м шаге при |
|||||||||||||
ближения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2-46) |
Последовательность решения полученной системы такова: задают исходные начальные значения корней системы х ( 0 ) ; опре
деляют / ( 0 ) , W0, Wo;
по формуле (2-45) определяют JA0;
по формуле (2-46) определяют матрицу вектор-корня л:( 1 ) си стемы / н а 1-м шаге приближения.
37
Далее процесс повторяется для 2-го шага приближения, но в ка честве исходных значений корней системы используют получен ную матрицу и т. д. до получения значений xW с заданной степенью точности.
6. Формулы для определения основных показателей
качества энергии и характеристик преобразовательного электровоза
Полученный |
выше |
массив |
корней |
системы |
уравнения |
(2-42) |
|||||||
для реального |
диапазона |
работы электровозов |
|
позволяет |
перейти |
||||||||
к определению показателей качества и вспомогательных |
оценок. |
||||||||||||
Среднее значение выпрямленного |
тока |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Ѳ2 |
|
я + Ѳ , |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
I в -"- |
|
\i[(Q)dQ+ |
\ |
i'3(d)dQ |
|
|
(2-47) |
|||
|
|
|
л |
|
ѳ, |
|
ѳ2 |
|
|
|
|
|
|
где |
i*(Q) |
и |
із (Ѳ) — токи, |
определяемые соответственно |
фор |
||||||||
|
|
|
|
мулами (2-35) и (2-37). |
|
|
|
|
|
||||
В периоде проводимости изображение напряжения в любой точке |
|||||||||||||
питающей сети за индуктивностью |
L n a |
|
|
|
|
|
|||||||
Ur(p)= |
^ м с о з ѳ . + с/ |
з і п Ѳ і Р |
+ / l ( o ) |
z , n n _ ( p L n |
n + |
/ ? n ) / l ( |
p ) , |
|
(2-48) |
||||
|
|
|
p 2 + C 0 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Оригинал этого напряжения в о. е. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
и* ( Ѳ ) = |
Vïd+K-s) |
|
s i n Ѳ |
+ J ^ L , |
|
|
(2-49) |
|||
|
|
|
|
|
1 -(-к |
|
1 4-х: |
|
|
|
|||
где |
s = — — индуктивное |
сопротивление |
питающей |
сети от |
|||||||||
|
Х в |
|
источника |
питания |
до |
данной |
точки |
питающей |
|||||
|
|
|
сети, ом. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для периода коммутации изображение напряжения в той же |
|||||||||||||
точке |
сети |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U'r(p)= |
|
C 0 S |
Ѳ : + ^ S |
i " Ѳ з |
Р + |
h (0) |
- (Р^пп + |
К) / , (Р)• |
(2-50) |
||||
Оригинал |
этого изображения |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
и*1 (В) = 1 / 2 ( * ~ s ) |
sin9. |
|
|
|
(2-51) |
Действующее значение напряжения за индуктивным сопро
тивлением х п п |
питающей сети в о. е. |
|
|
|
г ѳ2 |
П + Ѳ, |
| 1 |
|
|
t/;;= |
JLf [ ц * ( ѳ ) ] ^ ѳ + ^ |
j |
[«;'(ѳ)]2 гіѳ • |
(2-52) |
l |
Ѳі |
Ѳ2 |
J |
|
33
Эффективное значение первичного тока
[ |
Ѳ2 |
л + Ѳ , |
- 2 |
|
|
|
1 |
(2-53)
Мощность, потребляемая электровозом от источника питания,
Р* = JL J і/" 2 sin Ѳг" (Ѳ) dB + -^- j ' ]/~~2 sin Ѳг* (Ѳ) de. (2-54)
Мощность, потребляемая электровозом на стороне выпрямлен ного тока,
|
ѳ, |
|
РІ=~^иІ]( |
\{Q)dQ. |
(2-55) |
|
ѳ. |
|
Полезная электромагнитная мощность, реализуемая электро возом на ободе колеса,
Р% = Е\Ц. |
(2-56) |
Действующее значение п-й гармонической составляющей пер вичного тока электровоза
|
|
|
|
|
/ п э п = ——Ѵа тп |
+ |
Ь\п, |
(2-57) |
||||||
|
|
|
|
Ѳf, |
Y |
2 |
|
|
|
|
|
|
ѵ |
; |
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
я + 'Ѳ , |
|
|
|
||
а т „ |
|
= |
— |
i*(e)cosnede + |
— |
/; (Ѳ) cos пѳ de-, |
(2-58) |
|||||||
b |
|
= |
п |
ѳ, |
|
|
|
я |
— |
ѳ, |
|
|
(2-59) |
|
|
— |
Ѳ, |
|
4- |
f |
Ѳ, |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
я + |
|
|
|
|
|
rn |
|
" |
|
f і\ (Ѳ) sin «Ode |
|
|
|
e. |
|
il (Ѳ) sin nOde. |
|
|
|
|
|
|
ѳ, |
|
|
|
я |
|
|
|
|
|||
Относительное значение п-й гармоники первичного тока |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
q'n |
= |
4 ^ |
• |
|
|
(2-60) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
пэ |
|
|
|
|
|
Угол сдвига фаз по 1-й гармонике |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
c o s 9 1 = — |
|
1 6 |
т 1 1 |
|
|
|
(2-61) |
||
|
|
|
|
|
|
f f |
l i |
l |
+ 6?! |
|
|
|
Коэффициент мощности электровоза по отношению к источнику питания без учета намагничивающего тока трансформатора элект ровоза
Хт = - £ - |
(2-62) |
/ ПЭ |
|
39