книги из ГПНТБ / Мамошин Р.Р. Повышение качества энергии на тяговых подстанциях дорог переменного тока
.pdfНапряжение на базисном трансформаторе при формировании и ѵ ш в настоящей схеме в 2 раза меньше, чем в схеме с двумя зигзагами или с двумя открытыми треугольниками, а максимальные напря жения свободного и опережающего трансформаторов, определяемые соответственно напряжениями і / р 1 м и остаются такими же,
как и в схеме с двумя зигзагами и двумя открытыми треугольника ми. Следовательно, появляется возможность в 2 раза уменьшить установленную мощность базисного трансформатора и, что особенно существенно, выполнить все три трансформатора однотипными.
Токи РРБ этого исполнения на стороне обмотки тягового транс форматора, собранной в звезду:
|
iPA^^L(2a |
+ y+ß); |
(5-137) |
/ p B = - 4 r ( - a - 2 v + ß); |
(5-138) |
||
|
V з |
|
|
/рс = - 4 г ( - а |
+ Т —2ß). |
(5-139) |
|
ТПП и ТОП РРБ на стороне обмотки тягового |
трансформатора, |
||
собранной в звезду: |
|
|
|
/ Р |
Л І = - ^ ! г (а — a y - a 2 ß ) ; |
(5-140) |
|
|
V з |
|
|
W |
= - 4 ^ ( a - a 2 y - a ß ) . |
(5-141) |
|
|
ѴЗ |
|
|
Как видно из рис. 5-27, схема трехлучевого зигзага, когда нет возможности переменить полярность обмоток трансформаторов Р Р Б , позволяет формировать ТОП в тех же пределах, что и схема с двумя зигзагами. При возможности изменения полярности обмоток эта схема позволяет формировать ТОП во всех четырех квадрантах. На рис. 5-27 индексами (1) и (2) обозначены векторы токов, имеющих от ношение соответственно к напряжениям Ùvïn £ / р а батареи.
Переходим к исследованию законов регулирования коэффициен тов трансформации трансформаторов РРБ при работе ее в режимах I и I I .
Р е ж и |
м I . В этом режиме / р л2 = I АЧ, следовательно, |
резуль |
|
тирующие |
токи на стороне звезды тягового трансформатора будут: |
||
|
/л2 = /лі + / / Р л 2 ; |
(5-142) |
|
|
I'BZ = а2/А{ |
+ а}ІРА2\ |
(5-143) |
|
tc7. = aIAï |
+ а2 /7рЛ2- |
(5-144) |
150
Учитывая характер исследуемого режима работы РРБ , а также фор мулу (5-137), получаем
/ = |
" | / з ( ^ 2 - / Л 2 ) |
( 5 . 1 4 5 ) |
р |
2a + Y + ß |
|
Вектор напряжения, подаваемого на Р Р Б ,
и \ = ,» ^ 3 ^ , ( ^ 2 - І т / л 2 + / ^ е / л 2 ) - |
(5-146) |
(2o+Y + ß) |
|
В то же время напряжение на емкости
На основании формул (5-146) и (5-147) получаем следующую систе му уравнений:
Рис. 5-27
151
Наличие двух уравнений и трех неизвестных а, ß, у говорит с» том, что формирование 0Р тремя векторами фазных напряжений может быть осуществлено бесчисленным количеством вариантов,, если не ввести в исследования какие-либо дополнительные условия. В качестве таких условий следует взять минимум потерь в меди трансформаторов РРБ при однотипности всех трансформаторов РРБ . При таком условии площадь формирования вектора Üp может быть, подразделена на три отличающихся по характеру формирования Ùp, участка (рис. 5-28). При необходимости формирования Ѵр в пределах
параллелограмма, образованного векторами ажѴ А и |
— У т й в , где |
а м и 7 М 1 — максимальные значения коэффициентов |
трансформа |
ции базисного и свободного трансформаторов, минимум потерь в меди трансформаторов РРБ соответствует режиму работы, когда Üp фор мируется aÙА и —уОв при ß = 0. При необходимости формирова ния t7p в пределах параллелограмма, образованного векторами ам0л. и —ß()c, где ß M — максимальное значение коэффициента трансфор мации опережающего трансформатора, минимум потерь в меди трансформаторов РРБ соответствует режиму формирования Ùp. векторами аѴл и ßt7ß при у = 0. Наконец, при необходимости фор мирования Üv, когда концы этого вектора находятся в пределах па
раллелограмма, образованного векторами —Ушив |
и — ß M ^ c ^ |
|
а = |
а м , результирующий вектор Ор формируется тремя векторами |
|
аыОА, |
yÙB и — ßt7 c . |
вектора 0Р, |
Следовательно, при необходимости формирования |
||
с концами в пределах параллелограмма Sx коэффициент трансфор мации опережающего трансформатора ß = 0 и уравнения (5-148) и (5-149) сводятся к уравнениям (5-82). При этом коэффициенты трансформации базисного и свободного трансформаторов опреде ляются формулами (5-83) и (5-84). При необходимости формирова
|
ния вектора Ѵѵ с концами в пре |
||||||||
|
делах |
параллелограмма |
S2 |
ко |
|||||
|
эффициент |
трансформации |
сво |
||||||
|
бодного |
трансформатора |
у = О |
||||||
|
и уравнения (5-148) и |
(5-149) |
|||||||
|
сводятся |
к |
уравнениям |
(5-95),. |
|||||
|
а законы |
изменения |
коэффици |
||||||
|
ентов |
трансформации |
базисного» |
||||||
|
и опережающего |
трансформато |
|||||||
|
ров |
определяются |
формулами |
||||||
|
(5-96) и (5-97). Наконец, при |
||||||||
|
необходимости |
формирования |
|||||||
|
вектора Üv |
с концами в преде |
|||||||
Рис. 5-28 |
лах |
параллелограмма |
S3 |
коэф- |
|||||
фициент |
трансформации |
базис- |
|||||||
152
лого трансформатора остается неизменным и равным ам. Урав нения (5-148) и (5-149) сводятся к следующим уравнениям:
У"3"гР ( ! A 2 ~ ï m i A 2 ) |
|
|
|
(5-150) |
||
|
2 a M + Y + ß |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
|
|
V~3ReiA2Zp |
_ / 3 ^ ( Y - ß ) . |
|
|
(5-151) |
Отсюда |
|
2 « M + Y + ß |
2" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
_ / 2 р [ ] Л 3 ( / л 2 - І т / л 2 ) - ^ / А 2 ] |
|
|
. |
||
Р — |
] / 2 у 3 ( / л ~ І т / Л 2 ) с / "л |
а |
мі |
(5-152) |
||
|
|
|||||
_ |
/ ^ [ К е / Л 2 + / ¥ ( / Л 2 - І т / Л 2 ) ] |
|
•аѵ |
(5-153) |
||
|
|
|
|
|
||
Y 2 Ѵ ^ ( / Л - І т / Л 2 ) 1 / Л
Результаты исследования законов регулирования коэффициентов трансформации трансформаторов РРБ , собранной по схеме трехлу чевого зигзага и работающей в режиме I представлены в табл. 5-2.
|
|
|
Т а б л и ц а |
5-2 |
||
|
|
|
Регулирование |
коэффи |
||
Участочасток рабо |
|
|
циентов трансформации |
|||
arg І/р |
Пределы изменения | t/p I |
трансформаторов |
РРБ |
|||
ты (см . |
||||||
рис . 5-28) |
|
|
Режим |
Законы |
||
|
|
|
||||
Паралле |
0 < |
\|) < 60° |
0 < | У р І < К + 7„ + |
||
лограмм |
S T |
|
|
+ |
«м Y M ) |
|
|
|
|
||
Паралле |
— 6 0 ° < \ | x 0 |
о < | i / p ! < ( « * + ß b + |
|||
лограмм |
S2 |
|
|
+ |
«м Рм) |
|
|
|
|
||
Паралле |
30° > |
г|) > —30° |
| i / p l |
> К + Ѵ м + |
|
лограмм |
S3 |
|
|
+ |
а м 7 м ) с / л ; |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
| f / p l > ( « i + ßÄ + |
|
|
|
|
|
+ |
а м ßjt) ^ л |
а = |
ѵаг; |
Формулы |
7 = |
var; |
(5-83). |
ß = 0 |
(5-84) |
|
a = var; |
Формулы |
|
ß = |
var; |
(5-96). |
7 = 0 |
(5-97) |
|
а = |
а м ; |
Формулы |
7 i = v a r ; |
(5-159), |
|
ß = |
var |
(5-158) |
Угол г|) можно определить из очевидной для данного режима ра боты РР Б зависимости
|
sin2a|3 = 5 |
^ |
, |
(5-154) |
откуда |
|
А2 |
|
|
|
|
ІА2 |
|
|
•ф = — arcsin Re |
(5-155) |
|||
т |
2 |
/ |
А2 |
|
|
|
|
|
|
153
Р е ж и м I I . Реактивные ТПП и ТОП РРБ на первичной сто роне тягового трансформатора:
/рЛ1=/Л4р2; |
(5-156) |
/ Р Л 2 - ± /рлгвіп 2t|5 + /7p,42COs2i|3. |
(5-157) |
Знак «+» в формуле (5-157) относится к случаю, когда ІА2 на ходится в 3-м, а «—» — в 4-м квадранте. Далее в формулах верхний знак относится к IА2 В 3-М, а нижний — к ІА2 в 4-м квадранте.
Результирующие токи обеих последовательностей тяговой под станции на первичной стороне тягового трансформатора:
|
|
/ л і 2 = Re IAî + / Im /AI |
+ JIPA2\ |
|
|
(5-158) |
|
|
À42Z - ± |
/ Р Л 2 sin 2i|) + |
Re ІА2 + / ( / Р |
Л 2 cos2 ip + |
Im / А 2 |
) . (5-159) |
|
Сумма квадратов модулей результирующих ТПП и ТОП |
|||||||
(ІАіх |
+ ІА2Х) |
=-- ЩА2 + |
РАІ + 2/ р л21 m /л 1 ± |
2Re / А 2 / р |
Л 2 sin 2гр + |
||
|
|
+ 2/р л2 I m / Л 2 cos 2г|). |
|
|
(5-160) |
||
Минимизируем выражение |
(5-160) по / р л 2 и г|г. |
|
|
|
|||
а (/л |
1 s + / Л 2 2 ) |
_ : 2 / р А 2 + I m |
/ Л 2 c o s 2-ф ± ReІА2 sin |
2tp + |
Im |
, = 0; |
|
|
dIpA2 |
|
|
|
|
|
|
(5-161) - ^ / A — / л 2 ^ = ± Re^2 cos2t|)—Im/^2 sin2i}3 = 0. (5-162)
Откуда
Re |
/ |
|
|
Sin2l|)= + |
^ 2 ; |
(5-163) |
|
1A2 |
|
|
|
I m / 4 2 |
|
|
|
cos2rl3= |
— |
; |
(5-164) |
|
^42 |
|
|
/ р Л 2 = ^ - ( / л 2 - І т / / 1 1 ) . |
(5-165) |
||
На основании полученных формул (5-163) — (5-165) можно ут верждать, что для схемы трехлучевого зигзага, как и для остательных схем, при работе РРБ в режиме минимума потерь энергии долж но соблюдаться условие
arg /р л2 = —arg І А 2 , |
(5-166) |
а модуль ТОП должен быть равен среднему арифметическому мо дулей ТОП и реактивной составляющей ТПП тяговой нагрузки.
154
Из формулы (5-165) видно, что при I A 2 = |
I m / ^ i однофазная |
РРБ |
||||
в режиме минимума потерь энергии переходит в идеальный |
режим |
|||||
работы. |
|
|
|
|
|
|
Оценим теперь законы регулирования коэффициентов трансфор |
||||||
мации трансформаторов РРБ в этом режиме работы. |
|
|
||||
При (Ур в пределах параллелограмма Sx |
коэффициенты трансфор |
|||||
мации а и Y должны регулироваться |
по формулам |
соответственно |
||||
(5-136) и (5-135), при этом ß = 0. При ÙP в пределах параллелограм |
||||||
ма S2 а и ß должны регулироваться |
в соответствии |
с формулами |
||||
(5-123) |
и (5-122), a Y = |
0. |
|
|
|
|
При |
Uv в пределах |
параллелограмма |
S3 : |
|
|
|
|
2sin^cost|) = ± |
^ ^ |
; |
(5-167) |
||
|
|
|
1А2 |
|
|
|
|
cos2 |
лр — sin3 я|з = |
Im / л, |
(5-168) |
||
|
^ . |
|||||
|
|
|
1А2 |
|
|
|
В формуле (5-167) знак «+» относится к случаю, когда ІАЧ на ходится в 4-м, а знак «—» — в 3-м квадранте.
Из формул (5-167) и (5-168):
s i n ^ + — |
R e / ^ 2 |
— ; |
|
|
(5-169) |
||||
|
|
Y2IA2(IA2~lmiA2] |
|
|
|
|
|
||
|
c o s |
^ - l |
/ > - |
l |
m ^ |
. |
|
|
(5-170) |
|
|
r |
il |
A |
2 |
|
|
|
|
В то же время: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s . n 4 ) = ( y - ß ) i / |
|
|
Ü A |
|
|
|
( 5 - 1 7 1 ) |
||
|
|
|
2 У З г Р ( / л 2 - І т / 4 ) |
|
|
||||
cos гр = (2а м + Ѵ |
+ ß) л/ |
—— |
|
— |
: |
• |
(5-172) |
||
|
|
V |
|
|
2ѴЗгѵ(ІА2~ІтІм) |
|
|||
В соответствии |
с формулами |
(5-169)—(5-172): |
|
|
|||||
( Y - ß) i / — = |
|
— = + |
л Г |
|
|
— |
- |
; (5-173) |
|
У 2 1 / з г р ( / Л 2 - 1 т / Л 1 ) |
|
|
|
|
V2IA2(IA2-lmIA2) |
||||
( 2 a M + Y + ß ) l / |
7 _ |
U A |
, |
= |
\ f |
' ^ |
^ . |
|
(5-174) |
V |
21/ Згт,(/Л 9 — I m / , , , |
|
' |
2 'л г |
|
|
|||
155
В соответствии с уравнениями (5-173)—(5-174):
Y |
І А 2 - І т І А 2 |
**JA2_ |
|
21А2 |
/ 2 / Л 2 ( / Л 2 - І т / Л 2 ) |
(5-J 75) |
2UA
УЗ г р ( / Л 2 - І т / Л 1 )
21А2 |
V 2 I A 2 ( I A 2 - l m i A 2 |
) |
(5-176) |
Y 2UA
У 3 z P { I A 2 - l m i M )
Таким образом, при работе РРБ в режиме минимума потерь энер гии, когда концы вектора (Ур находятся в пределах параллело грамма S3 (см. рис. 5-28), коэффициент трансформации базисного трансформатора а = а м , a коэффициенты трансформации у и ß должны быть регулируемыми в соответствии с формулами (5-175) и (5-176).
Переходим теперь к оценке основных показателей качества |
энергии |
при |
|||||||||||||
наличии однофазной Р Р Б . Эта |
оценка |
|
облегчается |
тем, что |
показатели |
ка |
|||||||||
чества |
энергии зависят только |
от |
режима, |
в |
котором работает |
однофазная |
|||||||||
Р Р Б , |
и не зависят |
от ее схемы |
соединений. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Ток обратной |
последовательности |
в режиме |
I |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
1А2 |
2 |
I |
= 0 |
> |
|
|
|
|
|
|
|
а в режиме I I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ Л 2 2 П = 0 , 5 ( / Л |
2 |
+ |
І т / Л |
1 ) . |
|
|
(5-177) |
||||||
Коэффициент несимметрии токов |
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
|
|
||||
|
|
а , , = |
|
|
1 |
|
|
|
. |
|
|
(5-178) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
1А2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ha рис. 5-29 приведены зависимости |
/]Д22ІІ = |
1\^п< |
7f j> Г Д Е |
|
|
||||||||||
|
|
/ Л 2 Д І І = |
'A2XU |
= 0 . 5 - |
0,3 ( 1 + n ) |
|
(5-179) |
||||||||
|
|
>А2 |
Уп2—п+1 |
|
|||||||||||
Из рис. 5-29 видно, что даже в режиме одноплечей нагрузки |
однофазная |
||||||||||||||
Р Р Б в режиме I I обеспечивает снижение несимметрии токов |
в 5 раз и более. |
||||||||||||||
156
Потери энергии в питающей сети, отнесенные к потерям энергии при от сутствии Р Р Б , в режиме I
ААі=—- |
ДЛ i |
= |
і , 2 ( л + 1 ) У я а — п + 1 |
(5-180) |
|||
ДЛ |
2 я 2 + |
я + 2 |
|||||
|
|
|
|||||
в режиме I I |
|
|
|
|
|
|
|
1 , 3 2 п 2 + 1 , 1 4 4 п + 1 , 3 1 5 |
— 0,6 (п + |
1) (я 2 |
— 1,004я + 1,005) |
|
|||
АЛп = |
|
|
|
У « 2 |
+ « + 1 |
(5-181) |
|
|
2п2 + п-г-2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|||
На основании формул (5-180) и (5-1S1) на рис. 5-29 построены зависимости
АЛ* и АЛ*Т о т я и - ^ , из которых видно, что оба режима по потерям энергии
в питающей сети практически равноценны.
Коэффициент мощности на стороне первичной обмотки тягового транс форматора в режиме I
COS ф ==- |
|
Re / Al |
(5-182) |
|
|
||
J (Re/A^ |
+ (ïm/Mf |
+ 2lm/AlIA2 |
+ IA2 |
Вводя в формулу (5-182) отношение токов плеч питания, получаем
COS ф = |
0,8 ( я + 1 ) |
(5-183) |
|
||
] / 2 я 2 + |
я + 2 — 1,2 ( я + 1 ) У я 2 — я + 1 |
|
В режиме I I минимизация потерь энергии приводит к неполному симмет рированию тяговой нагрузки. Учитывая это обстоятельство, в качестве оцен ки степени потребления реактивной мощности тяговой подстанцией исполь зуем углы сдвига фаз между токами и фазными напряжениями на первичной стороне тягового трансформатора.
Рис. 5-29
15Г
Д л я отстающей |
фазы: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 , 8 / Л 1 |
+ |
— |
|
л |
|
|
|
п |
|
|
|
|
п |
0 , 3 / Л 1 |
X |
|
|
cos Ф л |
= |
|
[ / |
|
cos ф л — / |
|
cos ( 6 0 ° - ф |
|
) ] - — |
|
X |
|||||||
|
У 0 , 8 2 / Л 1 - 0 , 6 / ж |
|
/ А 2 + 0 , 5 / * Л 2 + — |
( 0 , 8 I M — j - - J |
||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
— |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
[ / |
л cos фл |
/ п |
cos (60° — фп) ] |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 А 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X [ / л |
cos Ф л - / П cos ( 6 0 ° - ф п ) ] + — : ( 0 , 6 / у , , - 0 , 5 / Л 2 ) |
[ / л sin ф л + / п sin |
( 6 0 ° - ф п ) ] |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
} о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5-184) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Вводя в формулу |
(5-194) отношение токов плеч питания, |
получаем |
||||||||||||||||
|
|
|
1,2/г + 0,34- |
|
0,24п а — О.ОЗбп—0,276 |
|
|
|||||||||||
cos ф л : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У « 2 — |
/ г + 1 |
|
|
|||||
2 , 3 2 / г 2 + 1 , 6 4 я + |
0,82 — (0,9я + |
0 , 7 9 6 ) у Ѵ — я + 1 — |
||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0,48 (п + |
1)2 (0,8/г—0,921) |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5-185) |
|
Д л я свободной фазы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
cos (240 — ф в |
) = |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
0,39/г' 2 — 0,71п+0,19 |
|
|
||||||||||
|
- ( 0 , 6 п + 0 , 2 6 ) + |
|
Уп2-п+1 |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5-186) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 / 0 , 8 2 1 ^ + 0 Л 4 4 П + О , 8 2 3 - |
0 - 4 |
|
3 " 3 - 1 ' 5 |
б |
|
" 2 + 0 ' 0 9 |
" - 0 |
^ |
||||||||||
Отсюда
~" с о 5 ф в = с о з [240 —arccosx
-(0,6« + 0,26) + -0,39п 2 — 0,71« + 0,19
|
|
~\/п2—п + 1 |
(5-187) |
||
|
|
|
|
|
|
, |
„ |
„ 0 , 4 3 я 3 |
— 1,56п2 |
+ |
0,09п — 0,02 |
821п |
2 |
—0,144/г + 0,823 — - — |
] / п 2 |
— |
П+1 |
|
|
|
|||
158
Учитывая, что система результирующих токов уравновешена, получаем
|
|
|
|
|
|
|
A cos ( ф А |
+ |
30°) |
cos ( ф д |
— 30°) |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
tg<Pc = |
|
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5-188> |
|
|
|
|
|
|
|
|
A cos ( Ф л |
|
+ c o s ( 6 0 ° + ф в ) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
6 0 ° )— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
2,32rt |
|
|
1,28гг3 + 0,22гс2 |
— 0,4n+0,35 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
2 - fl,64rt+0,82 — |
|
|
Уп2— |
п + 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
А= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5-188> |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,43/t3 — 1,56к2 + 0,09я —0,02 |
||||||||||||
|
|
|
|
0,821га2 |
|
— 0,144« + 0,823- |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уп1 |
— п + 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Зависимости косинусов углов сдвига между фазными напряжениями и то |
|||||||||||||||||||
ками |
на вводах тягового трансформатора для обоих |
режимов |
работы Р Р Б от |
||||||||||||||||||
л и |
— приведены |
на рис. 5-30. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Влияние Р Р Б на режим напряжений исследовано на той же расчетной схе |
|||||||||||||||||||
ме, |
что и для трехфазных батарей. Разница |
между |
фазными |
|
напряжениями |
||||||||||||||||
оказалась в режиме I I ничтожной, а разница между напряжениями в режимах |
|||||||||||||||||||||
I |
и I I также |
значительно меньшей, чем между режимами |
симметрирования |
||||||||||||||||||
и |
идеальным |
для трехфазной Р Р Б . Это легко |
объясняется |
тем, что в |
обоих |
||||||||||||||||
режимах |
однофазная Р Р Б генерирует |
|
наряду |
с ТОП равные |
им по модулю- |
||||||||||||||||
ТПП, |
за |
счет |
чего |
|
в обоих |
режимах |
однофазная РРБ обеспечивает |
стабили |
|||||||||||||
зацию |
напряжения |
|
по фазам |
практически также эффективно, |
как трехфазная |
||||||||||||||||
Р Р Б |
в идеальном |
режиме. Сказанное |
|
выше |
|
иллюстрируется |
|
рис. 5-31, где |
|||||||||||||
приведены совмещенные общим полем для обоих режимов зависимости |
напря |
||||||||||||||||||||
жений от нагрузок трансформаторов мощностью 20; 31,5; 40,5 Мва |
(сущест |
||||||||||||||||||||
вующие трансформаторы) при « = |
0,2 -f- 1,0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
Установленная |
мощность конденсаторов |
|
Р Р Б может |
определяться |
в ре |
||||||||||||||
жиме |
I одним из следующих |
соотношений тяговых |
нагрузок: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
— ^лм> |
І-п—0; |
|
|
|
|
|
|
(5-189) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5-190) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
/л —0; |
|
/ т т = / п м - |
|
|
|
|
|
|
(5-191) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Векторные диаграммы напряжений и токов однофазной |
Р Р Б в режиме I |
||||||||||||||||||
для этих трех соотношений тяговых |
нагрузок |
|
приведены на рис. 5-32. |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos<f\ |
|
- 7 |
— |
режима |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
: |
: — |
- |
|
|
режим I |
" |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ПЙ |
|
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ци |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ПК |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
5-30 |
|
0,8 |
0,6 |
0,4 |
0,2 |
|
|
0,2 |
0,4 |
|
0,6 |
0,8 |
П |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
159=