Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Мамошин Р.Р. Повышение качества энергии на тяговых подстанциях дорог переменного тока

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

23.10.2023

Размер:

8.75 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 2122 / 2322 23 > Следующая >>>

Преобразуем левую часть матричного уравнения (6-61) так

		Со J		\	г	Со J
	О і я	О	=	\	г	NRZR.
	О і я	О				О
В соответствии с (6-61) получаем
			—	Z a a		C0J=ZK/K,	(6-62)
откуда							(6-63)
			'к — ~~ %к 1		Na Zaa Со J '		(6-63)
где Z " 1	= YK — матрица контурных				проводимостей.
Обозначим — YK		NaZaaС0		= СЦ.	Тогда
				ÏK = CKJ.			(6-64)
При	выбранном	распределении задающих токов коэффициенты					матрицы

С к определяют контурные токи, устраняющие небаланс напряжений в незави

симых замкнутых	контурах.		На основании (6-58)			и (6-64) получаем
			/ =	Со 4- AL/ Ск I .			(6-65)
			/ =				(6-65)
Матрица коэффициентов			распределения задающих токов
	с	=	С„ 1	II С 0 +	Nat С к		(6-66)
	с	=			с „		(6-66)
					с „
где
С а = 1 С 0 - Nat		YK	Na Zaa	C0 f = 1 1 - Nat		YK Na	Z M fl C0 ;
			Г к =	(NZB	Nt)'1-
Теперь, зная	матрицы	коэффициентов			распределения		ТП П и ТОП, мож

но определить неизвестные коэффициенты элементов матрицы А и В. Из системы (6-47) применительно к схеме замещения ТОП имеем

Cxi h = Схі hi = ( R e Cxi Re/2 j — Im				Cxi	Im	І2І) + (Re Cxi			Imi2i +
+	Im Cxi Re Ігі)	=Kix	Re/2 i		4- jKix		Im	І2І,	(6-67)
где СХІ — элемент	матрицы коэффициентов распределения ТОП .
Разделяя действительные и		мнимые		части		последнего			уравнения, полу
чаем два уравнения, из которых:
	Re Cxi	Re І2І		—Im Cxi			Im	t2i	(6-68)
			Re/гг						(6-68)
			Re/гг
	Re Cxi	Im	I2i 4- / tn Cxi						(6-69)
	Кix =		Im	h					(6-69)
			Im	h
Д л я схемы замещения ТП П получаем
	ReCxilmiu			+ Im Cxi			Re	Іц	(6-70)
	Сix =		Im І2І						(6-70)
			Im І2І

Здесь CXi — элемент матрицы коэффициентов распределения Т П П .

210

Рис. 6-4

После определения всех коэффициентов распределения система уравне


ний (6-47) становится		определенной и из нее можно получить					оптимальные-
значения токов	(мощностей УК) на подстанциях. Если					значения /к г -		отрица
тельны, то на	данной	подстанции У К не нужна . Следовательно,						решение
уравнений (6-47) автоматически решает				не	только	задачу	выбора		мощ
ности У К на участке, но и их			оптимального		размещения по		подстанциям.
В а р и а н т І І . В данном			расчетном	случае наличие связи			тяговых		под
станций по контактной		сети исключает		возможность		рассматривать			токи

плеч питания подстанции	(замеренные	или расчетные) как задающие токи, ибо
они являются геометрической суммой		нагрузок электровозов, покрываемых
данной подстанцией и	являющихся	действительно задающими токами, к
уравнительных токов в тяговой сети,		являющихся функцией геометрической

разности напряжений плеч питания параллельно работающих смежных тяго

вых

подстанций. Схема

замещения

для

оценки уравнительных токов взято

го выше в качестве примера участка энергоснабжения

шестью

тяговыми

подстанциями изображена на рис. 6-4.

Здесь z 2 1 ,z 3 2 , z4 3 , г ы ,

гвъ

— сопротивления тяговой сети фидерных зон;

Zi,

z2 , z3 , z4 , z5 , z6

— приведенные

сопротивления

фазовой

обмотки

hi,

hs.

hi.

трансформатора тяговых

подстанций;

— уравнительные токи

фидерных зон;

/ л 1 р ,

/ п 1 р

/лвр> ^пор — расчетные значения

токов плеч питания

тяговых

ІІа,

Оь,

Ùc

подстанций;

— фазные

напряжения на

вводах

подстанции.

Нагрузки плеч питания

подстанций с учетом уравнительных

токов сведе

ны в табл. 6-1.

Т а б л и ц а

6-1

№

под

Ток левого

плеча,

Ток правого

плеча, А

станции

= Агсір

А л

— hip—

A l 2 =

Al2P +

Asl

Лі2 =

Л и р —

АиЗ =

Л і 8 Р

+^32

А і з — hap — ha

hi—

Ая4Р + ^43

hi~hip—

hi =

Аі5Р~Г" А>4

hb —Imp — hs

Аіб =

Л і « р +

А)5

Aie — hep

На рис. 6-5 представлен связанный направленный граф для схемы заме

щения рис. 6-4. Здесь ветви 1,2,3

12 — ветви дерева графа; ветви 13,

14,...

23 — хорды

графа;

узел

13 — узел

баланса (базисный узел); Іъ

/2,

•••> hi — расчетные

значения

нагрузок

плеч питания

тяговых

подстанц и й .

Определим

уравнительные токи, входящие в матрицу токов хорд /ß ,

211

В	соответствии	со вторым уравнением Кирхгофа
В	данном случае		NÙB	= 0.	(6-71)
В	данном случае
		f/B =	Z B / - É ,		(6-72)
где Е — матрица э. д. с. ветвей.
В соответствии		с уравнениями	(6-71) и (6-72) получаем
		NZj=NË		= ÉK,	(6-73)
где Ек	— матрица контурных э. д. с.
Выражаем матрицу контурных э. д. с. через матрицы сопротивлений и
токов	ветвей:	— NZB (/';' + r ) = yvzB (1 С0 У
	ÈK	— NZB (/';' + r ) = yvzB (1 С0 У			(6-74)
				о

Разделив матрицу сопротивлений ветвей на блоки и учитывая отсутствие взаимных сопротивлений в схеме, преобразуем выражение для матрицы кон турных э. д. с. так:

С0

= N\

+ NZBNtIK

= N

ZK/K.

Z«p

Zoa

О С0

Обозначим

"ста

результате

получаем EK = NZaC0J+ZK

/ к -

(6-75)

Из выражения

(6-75)

определяем

матрицу

контурных

токов:

/„ =

Z k 1 (ÊK—NZj

C0J)~Y«NÊ-

YKNZaC0J.

(6-76)

Матрица

токов

ветвей

( / ' + / " )

'а

Со)

C0J+Nat

/к

0 +

/„

'ß

Отсюда

матрицы токов хорд

-"fit

УК^Е-

YKNZaC0J.

(6-77)

В уравнении (6-77) неизвестна

матрица э . д. с. ветвей Е. Д л я

ее со

ставления

необходимо

определить

фазные напряжения на вводах транс

форматоров

тяговых

подстанций,

т. е. в схемах

замещения

рис. 6-1 и

6-2 необходимо определить узловые

напряжения

относительно

нейтрали

сети.

графе

для

схем

замещения

на рис. 6-1 и 6-2 матрица напряже

ний

на

ветвях

Рис.

6-5

ÙB

ZBI.

212

С другой стороны, матрица на пряжений на ветвях через матрицу узловых напряжений относительно нейтрали схемы

		ÙB	=	Mxt		Ùj.,			(6-78)
где M^f — транспонированная										мат
	рица		соединений					Для всех
	узлов;
Uj. —• матрица					узловых				напря
	жений,			записанных						для
	всех		узлов			схемы			(вклю
	чая и базисный узел), от
	носительно нейтрали сети.
Можно		записать
	« У - " В І « І								(6-79)
									(6-79)
где (/б	напряжение					базисного				уз
	ла	относительно						нейтрали
	сети;
II « I	— единичная				матрица;
£/д — матрица				узловых					напря
	жений			относительно						ба
	зисного			узла.
Преобразовав				выражение					(6-79)
с учетом (6-78),			получим
X	о	! « 1 \| )				= M	st	О		+
	о						st	О		+
	+		М2і\\п\\1/б.
Учитывая, что Mzt\\n\\								=	0,	по
лучим
ÙB=\\MtMst			О			••MtÙA,.			(6-80)
			О
Очевидно, что
	ZBf		=		MtÜA.
Отсюда
	i = z - 1			MtùA.
На	основании			первого					закона
Кирхгофа имеем
	J=MI,			или
J=MZTlMtÙA=ï								ÙA,
где	MZ-iMt-			- матрица					узло
					вых			проводи-
					мостей,				квад
					ратная,				неосо
				бенная,				симмет
					ричная .

Расчет

С
	1
\
Расчет
Ml U	l2L
	1
\	1
\
Расчет
	1
	1
\ t	М/	Iaff0
Расчет		Iaff0
т(о)
	кі

\ t

Расчет

lypj;=0

\ /

Расчет

UAL » Ußl 1 Uci

\ f

Расчет

% '

Расчет

Ліі ' ^пі

\ /

Расчет

f(» • j(1)

Ну Uy

\ /

( Расчет

npr'

Расчет

І(І>.

Рис. 6-6

Таким образом получаем
Ü A = Y - l J = Z y l	(6-81)

где Y~1 = Zy — матрица узловых сопротивлений.

Зная матрицу узловых напряжений относительно базисного узла, легко определить матрицу узловых напряжений относительно нейтрали сети:

| І / Ц І / д 1 + ^ І | Я | | .

(6-82)

Задав в качестве матрицы задающих токов матрицу ТПП , получаем мат рицу узловых напряжений прямой последовательности относительно нейтра ли сети. Аналогично получаем матрицу узловых напряжений обратной после довательности. Зная узловые напряжения прямой и обратной последователь ностей, просто определить фазные напряжения на вводах трансформаторов тя говых подстанций. _

Фазные напряжения на вводах трансформаторов і-й тяговой подстанции:

Vai=Ùali	+ VaH\ Ùbi = a2 0а1і+аі)а2і; Ùci=aÙa2i+a2Uaïl.	(6-83)
Последовательность расчета такова. Токи плеч питания (замеренные или
расчетные)	рассматривают на первом шаге итерации в качестве задающих,
составляют	схемы замещения для ТПП и ТОП (с учетом транзитных	токов

и района) и рассчитывают коэффициенты токораспределения в сети внешнего

электроснабжения. Определяют значения ац, а^ и Ьц для уравнений			(6-40)
и по формулам (6-39) находят значения / К г на первом шаге		итерации.
Д л я	варианта I эти значения / к г выводятся на печать и расчет для		этого
варианта	заканчивается. Дл я варианта I I по полученным	значениям	Ікі =

=определяют новые значения задающих ТП П и ТОП подстанций и по

ним рассчитывают значения фазных напряжений	на вводах подстанции. Да
лее вычисляют значения уравнительных токов	на фидерных зонах участка

и затем определяют новые значения задающих ТП П и ТОП подстанций с уче том уравнительных токов. По этим значениям ТП П и ТОП затем рассчиты

вают новые значения ац, ац и Ьц для уравнений (6-40) и по формулам			(6-39)
находят значения 1$. Дл я обоих	вариантов	можно повысить точность	расче
та / К ; , ведя расчет итерационным	методом.	Однако это нецелесообразно, так

как увеличить мощность У К можно дискретно большими ступенями порядка 1000 квар и выше. В таких условиях повышение точности расчета на 5—10%


не имеет смысла. На рис.		6-6	приведена структурная схема алгоритма расчета
оптимальных параметров		У К для участка		переменного	тока по вариантам I
и	I I . Штриховыми линиями		показана схема алгоритма		расчета для варианта
I ,	а сплошными — для варианта I I .
	По приведенной выше		методике	была оценена	эффективность при

менения У К для участка Восточно-Сибирской дороги, данные которого приве дены в главе I . В соответствии с результатами расчета на «Наири-2» целесооб разной оказалась установка У К только на подстанциях /—4 (см. рис. 1-1). Общая установленная оптимальная мощность У К на подстанциях 1—4 соста вила 28 000 квар, а общие расчетные потери энергии в конденсаторах и реакто рах У К — 1 779 932 квт-ч в год.

Баланс средних потерь мощности по участкам сети внешнего энергоснаб жения (см. рис. 1-1) приведен в табл. 1-2.

Суммарные годовые потери энергии по участку при наличии У К состави ли 18 500 000 квт-ч в год, а при отсутствии У К 24 549 000 квт-ч в год.

Применение У К по предложенной методике сокращает потери мощности
на 6 000 000 квт-ч в год, что обеспечивает высокую—	окупаемость УК-

Эти рекомендации были переданы В С Ж Д для внедрения.

По этой же методике по заказу Трансэлектропроекта Минтрансстроя были выбраны параметры У К Для одного из вновь электрифицируемых на перемен ном токе участков Северо-Кавказской дороги.

214

* *

Результаты исследований технико-экономической эффективности источников реактивной мощности позволяют сделать следующие выводы:

1. Параметры статических источников реактивной мощности следует выбирать на основании технико-экономических расчетов

всоответствии с выражением (6-1).

2.Результаты исследований (см. главы I I I , IV, V) позволяют отобрать показатели качества, на которые влияют те или иные устройства повышения качества, и затем включить экономический эффект от улучшения этих показателей в уравнение приведенных расходов для последующей минимизации этого уравнения одним из математических методов.

3.В качестве примера показано, как эта задача решается приме нительно к УК на подстанциях.

4.При выборе УК обязательно следует учитывать активные по

тери в конденсаторах и реакторах УК.

	С П И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы
1. Г о х ш т е й н Б .		Я . , Т и х м е н е в	Б . Н. Особенности электричес
кого расчета	устройств энергоснабжения электрической тяги при выпря
мительных электровозах. В кн. «Вопросы				электрической тяги	перемен
ного тока». М., Трансжелдориздат,			1956,	с. 5—32. (Труды	Всесоюзн.
науч.-исслед.	ин-та	ж -д. транспорта,	вып. 156).

2. Г о х ш т е й н Б . Я . , П е р ц о в с к и й Л . М., Д а в ы д о в В. Н. Технико-экономическая оценка различных типов трансформаторов для тяговых подстанций переменного тока. В кн. «Исследования нового обо рудования тяговых подстанций и способы повышения электробезопасно сти». М., «Транспорт», 1970, с. 3—25. (Труды Всесоюзн. науч.-исслед. ин-та ж.-д. транспорта, вып. 420).

3.А в в а к у м о в В. Г. и др. Исследование электрической нагрузки тя говой подстанции и разработка мероприятий по повышению ее энергети ческих показателей. В кн. «Энергоснабжение электрических железных дорог». Омск, «Омская правда», 1968, с. 3—25. (Труды Омского ин-та инженеров ж.-д. транспорта, вып. 93).

4.А в е р и н Ю. А., Г л у ш к о в Е. Ф., К а р я к и н Р . Н. Исследо вание коэффициента мощности системы электрической тяги переменного тока при выпрямительных электровозах. В кн. «Вопросы электрической тяги переменного тока». М., Трансжелдориздат, 1956, с. 33—48. (Труды Всесоюзн. науч.-исслед. ин-та ж.-д. транспорта, вып. 156).

5. А в е р и н Ю. А., К а р я к и н Р . Н., П а н и н А. П. Результаты экспериментального определения спектрального состава первичного тока выпрямительного электровоза. В кн. «Вопросы электрической тяги пере менного тока». М., Трансжелдориздат, 1956, с. 49—57. (Труды Всесоюзн. науч.-исслед. ин-та. ж.-д. транспорта, вып. 156).

6.А н г о А. Математика для электро- и радиоинженеров. М., «Наука», 1965, 779 с.

215

7.	А т а б е к о в	Г.	И.	Основы теории цепей. М., «Энергия»,					1969, 424 с.
8.	А й з е р м а н	М. А., Г а н т м а х е р					Ф. Р . Определение		периодичес
	ких режимов в нелинейной динамической системе с кусочно-линейной
	аппроксимацией.		«Прикладная			механика и		математика», 1956,		т. X X ,
	с. 639—654.
9.	Б а к В о н г	Х а .		Исследование закона				распределения	вероятностей
	фидерного тока	тяговой			подстанции. В кн.			«Вопросы энергоснабжения
	электрических железных				дорог». М., «Транспорт», 1969, с. 9—18.					(Труды
	Московского ин-та инженеров ж.-д. транспорта, вып. 302).
10.	Б е л е ц к и й	А.	Ф.		Основы	теории	линейных электрических			цепей.

М., «Связь», 1967, 608 с.

11.Б е с с о н о в В . А. Распределение коэффициентов несимметрии напря жений на шинах тяговых подстанций однофазного тока. В кн. «Вопросы энергоснабжения электрических железных дорог». М., Трансжелдориздат, 1962, с. 10—19. (Труды Московского ин-та инженеров ж.-д. транс порта, вып. 144).

12.Б е с с о н о в В. А. Применение теории вероятностей для расчетов коэффициентов несимметрии напряжений на шинах тяговых подстанций однофазного тока. В кн. «Вопросы электрификации и эксплуатации желез ных дорог». М., Трансжелдориздат, 1960, с. 21—23. (Труды Московского ин-та инженеров ж.-д. транспорта, вып. 132).

13. Б о р о д у л и н Б .		М., П а в л о в	И. В. Продольная емкостная
компенсация	в тяговой сети с отсасывающими трансформаторами. В кн.
«Вопросы энергоснабжения электрических железных дорог». М.,				Транс
желдориздат,	1963,	с. 97—107. (Труды	Всесоюзн. науч.-исслед	. ин-тз

ж.-д. транспорта, вып. 256).

14.Б о р о д у л и н Б . М. Применение продольной емкостной компенсации при электрической тяге переменного тока. В кн. «Повышение эффектив ности электрической тяги переменного тока». М., Трансжелдориздат, 1960,

с.

17—38.

(Труды

Всесоюзн. науч.-исслед.

ин-та

ж.-д. транспорта,

вып.

201).

15.

Б о р о д у л и н

Б .

М. Рациональное размещение установок компенса

ции

реактивной

мощности в тяговой сети переменного тока. М., «Вестник

В Н И И Ж Т а » ,

1964,

№ 5 , с. 8—11.

16.

В а г н е р

К-

Ф.,

Э в а н с

Р . Д .

Метод симметричных составляющих.

М.—Л., О Н Т И

Н К Т И СССР,

1936, 408 с.

17.

В е н и к о в

В.

А.

Математические задачи

электроэнергетики, т. I .

М., «Высшая школа», 1970, 334 с.

18.

В е н т ц е л ь

Е.

С.

Теория

вероятностей. М., Физматгиз, 1962, 564 с.

19.

В о р о н о в

Р . А.,

3 а ж и р к о

В. Н.,

К а р п о в

Е.

А., К о в а

л е в

Ю. 3.

Методы расчета электрических

вентильных цепей. М., «Энер

гия»,

1967,

152 с.

20.

В о р о н о в

Р . А.,

Ш а л и м о в

М. Г. О выборе типа и схемы соеди

нения обмоток трансформаторов тяговых подстанций. В кн. «Сборник

научных работ». Томск, Томский университет, 1960, с. 36—44. (Труды

Томского

электромеханического

ин-та инженеров

ж.-д.

транспорта,

т.X X X I ) .

21. Г е л ь ф а н д И. М., Ш и л о в Г. Е. Обобщенные функции и действия над ними. М., Физматгиз, 1958, 439 с.

22.Г е р м а н Л . А. Эксплуатация установок поперечной компенсации на тяговых подстанциях. В кн. «Электрификация и энергетическое хозяй ство». М., Ц Н И И Т Э И МПС, 1967, с. 27—43. (ЦНИИТЭИ, вып. 33).

23.Г е р м а н Л . А. Выбор мощности и размещение на тяговых подстан циях поперечной емкостной компенсации. В кн. «Электрификация и энер гетическое хозяйство». М., Ц Н И И Т Э И МПС, 1969, с. 35—44. ( Ц Н И И Т Э И , вып. 45).

216

24.

Г л у ш к о в

Е.

Ф.

Параметры

цепей

выпрямленного

тока

электрово

зов ВЛ60 и ВЛ80-005. М., «Транспорт»,

1965, с. 83—92. (Труды

Всесоюзн.

науч.-исслед. ин-та ж.-д. транспорта, вып. 286).

25. Г о л о в а н о в

В.

А.

Определение

гармонических

составляющих

и эквивалентного мешающего тока в контактной сети при работе электро

возов с ионными преобразователями. В

кн. «Вопросы

электрификации

железных

дорог

на однофазном токе». М.

Изд-во Академии наук

СССР,

1957, с. 67—87.

26.

Г о х ш т е й н

Б . Я . ,

Л а п и н

В.

Б . , Т и х м е н е в Б .

Н.

Осо

бенности

работы

устройств энергоснабжения электрических

железных

дорог переменного тока. В кн. «Результаты исследования устройств энер

госнабжения и электровозов переменного тока». М., Трансжелдориздат,

1959, с. 5—43. (Труды Всесоюзн. науч.-исслед. ин-та ж.-д. транспорта,

вып. 170).

27.

Д м и т р и е в

В . А. Экономическая эффективность электрификации

железнодорожного транспорта СССР. М., М И И Т , 1968, 49 с.

28.

Д е м и д о в и ч

Б .

П., М а р о н

И.

А.

Основы вычислительной

мате

матики. М., «Наука»,

1970, 664 с.

29.Д е м о н в и н ь е М. Гармоники первичного тока однофазного выпря мителя. Применение теории к электровозам с выпрямителями. В кн.


	«Электрическая тяга				зарубежных железныхдорог на однофазном токе».
	М., Трансжелдориздат, 1957, с. 55—102.
30.	Д и т к и н		В. А.,		П р у д н и к о в А. П.	Справочник	по операцион
	ному исчислению. М., «Высшая школа», 1965, 465 с.
31 . Д ё ч		Г.	Руководство к практическому применению				преобразования
	Лапласа . М., Физматгиз, 1960, 124 с.
32.	Ш а л и м о в			М. Г. и др. Экспериментальное		исследование		гармоничес
	кого	состава		токов	и напряжений на тяговой подстанции			переменного
	тока. В кн. «Энергоснабжение электрических железных дорог». Омск,
	«Омская правда», 1968, с. 42—46. (Труды Омского ин-та инженеров ж.-д.
	транспорта,		вып. 93).

33.Е ф и м о в А. В. Применение регулируемых реактивных батарей для повышения качества энергии на тяговых подстанциях переменного тока.


Автореферат	кандидатской диссертации. М., М И И Т ,	1971, 22 с.
34. Е ф и м о в	А. В. Применение распределения SB	Джонсона для тяго
вой нагрузки . В кн. «Исследование энергоснабжения, конструкций и ре
гулирования	транспортных устройств». М., М И И Т ,		1971, с. 11—20.
(Труды Московского ин-та инженеров ж.-д. транспорта,			вып. 388).

35. В е н и к о в В. А. и др. Специальные устройства для управления по луразомкнутыми электропередачами с повышенной пропускной способ ностью. В кн. «Первое всесоюзное научно-техническое совещание по при менению ферромагнитных устройств в энергетических системах». Тезисы докладов. М., Энергетический ин-т им. Г. М. Кржижановского, 1971,

с. 41—42.

36.Ж у к о в Л. А. О мощности устройств поперечной компенсации, ис пользуемых для симметрирования режима электрической системы. М., «Энергетика и транспорт», 1964, № 5, с. 577—586.

37. З а в а р н а к и н А. Н. Влияние нерегулируемых симметрирующих устройств тяговых подстанций на величину тока обратной последователь ности. В кн. «Вопросы энергоснабжения электрических железных дорог». М., «Транспорт», 1965, с. 52—64. (Труды Московского ин-та инженеров

ж.-д. транспорта, вып. 199).

38.З а в а р н а к и н А. Н. Исследование технико-экономической эффек тивности симметрирования тяговой нагрузки при помощи статических не

регулируемых	устройств. Автореферат кандидатской диссертации. М.,
М И И Т , 1967,	19 с.

39.З а в а р н а к и н . А. Н. К вопросу симметрирования тяговой нагрузки электрических железных дорог переменного тока. В кн. «Вопросы энерго снабжения электрических железных дорог». М., «Транспорт», 1970, с. 84—89. (Труды Московского ин-та инженеров ж.-д. транспорта, вып. 340).

217

40.3 а X а p е в и ч С. В. Переходные и установившиеся процессы в схемах электроподвижного состава выпрямительного типа. М., «Наука», 1966, 239 с.


41. И в а н о в				И.	И.	Влияние несимметрии напряжения и токов на					выбор
	типа	и	схемы		трансформаторов		для	тяговых	подстанций однофазного
	тока	50 гц. Автореферат кандидатской						диссертации. М., Э Н И Н ,		1958, 23 с.
42.	И ё т т е н ,			Л е б р е х т . Токи			в контактной		сети в трехфазных		сетях
	при работе ртутновыпрямительного электровоза. В кн. «Электрическая
	тяга зарубежных железных дорог на однофазном токе». М., Трансжелдор-
	издат,		1957, с. 103—132.
43.	Г о X ш т е й н				Б .	Я- Определение мощности трансформаторов				тяговых
	подстанций переменного тока. В кн. «Результаты исследования									устройств
	энергоснабжения и электровозов переменного тока». М., Трансжелдор-
	издат,		1959, с. 44—57. (Труды Всесоюзн. науч.-исслед. ин-та ж.-д. транс
	порта,		вып. 170).

44.И о н к и н П. А. и др. Теоретические основы электротехники. М., «Высшая школа», 1965, 734 с.

45.

К а р а е в

Р .

И.,

III е н к м а н

Л .

Улучшение

качества

напряже

ния у потребителей тяговых подстанций дорог переменного тока. М.,

«Электричество»,

1964,

№

12,

с. 12—17.

46.

К а р а е в

Р . И.

Числовые вероятностные характеристики коэффициен

та несимметрии напряжений трехфазной системы. В кн. «Научно-техни

ческое совещание по применению вероятностных

и статистических

мето

дов при проектировании

эксплуатации

электрических

систем и элек

трических

сетей.

Применение

вероятностных

и статистических

методов

в связи

электрификацией

железнодорожного

транспорта».

Доклады,

вып. 3.

Киев,

Гостехиздат УССР, 1963, с. 83—90.

47.

К л и м о в

В.

Ф.

Экспериментальное

исследование

вероятной

продол

жительности

асимметрии

токов тяговых

подстанций

однофазного

тока.

В кн. «Вопросы электрооборудования, энергоснабжения и электрических

измерений». М., Трансжелдориздат, 1960, с. 14—31. (Труды Московского

ин-та инженеров ж.-д. транспорта, вып. 117).

48.

К л и м о в

В. Ф. Вероятностный

метод оценки

асимметрии напряжений

в системе внешнего энергоснабжения железных дорог

однофазного

тока.

В кн. «Вопросы работы электроподвижного состава». М., Трансжелдор

издат,

1960,

с. 167—178.

(Труды

Московского

ин-та инженеров

ж.-д.

транспорта,

вып. 213).

49.

К о р ш у н о в

В. А.,

Б а к

В о н г

Х а . Определение

границ

устой

чивости

рабочего

режима

компенсированной

системы

энергоснабжения.

М., «Известия АН СССР. Энергетика и транспорт»,

1968, № 6 , с. 125—130.

50.

К о р н

Г.,

К о р н

Т.

Справочник

по математике для научных

работ

ников и инженеров. М., «Наука»,

1968, 720 с.

51. К о р ш у н о в

В. А. Продольная емкостная

компенсация в

тяговой

сети. М., «Электричество»,

1965, № 1, с. 23—29.

52.

К о р ш у н о в

В. А. Технико-экономическая

эффективность

примене

ния продольной емкостной компенсации в тяговой сети. В кн. «Улучшение

энергетических

показателей

электроподвижного

состава». М.,

«Транс

порт», 1967, с. 24—40. (Труды ин-та

комплексных

транспортных

проблем).

53.

К о с т е н к о

М.

П.,

Н е й м а н

Л .

Р . , Б л а в д з е в и ч

Р .

Т.

Электромагнитные процессы в системах с мощными

выпрямительными

установками. Изд-во Академии наук СССР, 1946,

107 с.

54.

К о р ш у н о в

В. А.,

С м о л ь с к и й

П.

Г.

Влияние

характеристик

и параметров систем энергоснабжения на использование мощности

элект

ровозов с выпрямителями. В кн. «Исследование процессов в электрических

цепях электровозов». М., ВТИ, с. 95—107. (Труды Московского ин-та ин

женеров ж.-д. транспорта, вып. 373).

55.

К p а й ч и к

Ю. С.

Несимметрия

нагрузок подстанций переменного то

ка и возможности ее ограничения

устройствами

параллельной

емкостной

компенсации

реактивной мощности. В кн. «Передача энергии постоянным

218

и переменным током». М. — Л . , Госэнергоиздат, 1962, с. 144—163. (Извес тия науч -исслед. ин-та постоянного тока, сборник № 9).

56.Л и б к и н д М . С. Управляемый реактор для линии передачи перемен ного тока. М., Изд-во Академии наук СССР, 1961, 140 с.

57.	Л и б к и н д	М.	С.	Методики расчета поперечного		подмагничивания
	управляемого ферромагнитного устройства. М., «Известия АН СССР.
	Энергетика и транспорт». 1964, № 5,				577—586.
58.	Л и б к и н д	М. С ,		Д о р о ж к о	Л . И. Электромагнитные характе
	ристики управляемого			реактора. М., «Электричество»,		1967, № 1, с. 56—
	61.
59.	М а м о ш и н	Р . Р .		Применение трехфазных регулируемых			источников
	реактивной	мощности		на электрифицированных участках			переменного
	тока. В кн. «Вопросы энергоснабжения электрических железных дорог».
	М., «Транспорт»,		1969, с. 31—49. (Труды Московского			ин-та	инженеров

ж.-д. транспорта, вып. 302).

60.М а м о ш и н Р . Р . Исследование возможности оптимизации качества энергии на шинах тяговых подстанций переменного тока с помощью од нофазных регулируемых батарей. В кн. «Вопросы энергоснабжения элект рических железных дорог». М., «Транспорт», 1970, с. 66—78. (Труды Мос ковского ин-та инженеров ж.-д. транспорта, вып. 340).

61. M а м о ш и н Р . Р . Устройства для симметрирования тока и напряже ния тяговой сети железных дорог переменного тока. Авторское свидетель ство № 243700, по кл. 21 2J42/03. «Бюллетень изобретений, открытий и товарных знаков», 1969, № 17, с. 35.

62. М а м о ш и н Р.	Р . , Д а м	К у о к Ч у . Выбор мощности нерегули
руемой установки	поперечной	компенсации, включаемой на отстающую

фазу, с учетом изменения тяговой нагрузки . В кн. «Вопросы энергоснаб жения электрических железных дорог». М., «Транспорт», 1969, с. 50—56. (Труды Московского ин-та инженеров ж.-д. транспорта, вып. 302).

63.М а м о ш и н Р. Р . Расчет параметров устройств поперечной емкостной компенсации и их использование для локализации опасных режимов в тя говой сети. В кн. «Вопросы безопасности труда на железнодорожном транс порте». М., «Транспорт», 1969, с. 163—180. (Труды Московского ин-та инженеров ж.-д. транспорта, вып. 313).

64. М а м о ш и н	Р . Р . , Е ф и м о в А. В. Схема автоматического	регули
рования однофазной компенсирующей установки, работающей в режиме
стабилизации	напряжения . В кн. «Вопросы энергоснабжения электричес
ких железных	дорог». М., Внешторгиздат, 1971, с. 97—108.	(Труды

Московского ин-та инженеров ж.-д. транспорта, вып. 380).

65.M а р к в а р д т Г. Г. Применение усеченного нормального закона рас пределения тяговой нагрузки и уточнение его параметров. В кн. «Ученые записки кафедр «Электрическая тяга» и «Энергоснабжение электрических железных дорог». М., «Наука», 1964, с. 53—63. (Труды Всесоюзн. заоч ного ин-та инженеров ж.-д. транспорта, вып. 11).

66.M а р к в а р д т К- Г. Энергоснабжение электрических железных дорог. Учебник для транспортных вузов, третье издание. М., «Транспорт», 1965, 464 с.

67.M е т е л к и н Б . А., Ч е р н о у с о в Л . А., К о р ш у н о в В. А. Повышение эффективности устройств электрической тяги с выпрямитель ными электровозами. М., «Транспорт», 1965, 176 с.

68. М е л ь н и к о в Н. А., Т и м о ф е е в Д . В . , В а й н ш т е й н Л . М. Симметрирование режимов работы электрических систем. М., «Электри чество», 1966, № 2, с. 6—11.

69.А в в а к у м о в В. Г. и др. Исследование электрической нагрузки тя говой подстанции и разработка мероприятий по повышению ее энергети ческих показателей. В кн. «Энергоснабжение электрических железных дорог». Омск. «Омская правда», 1968, с. 3—25. (Труды Омского ин-та инженеров ж.-д. транспорта, вып. 93).

70.М е л ь н и к о в Н. А. Матричный метод анализа электрических цепей.

М., «Энергия», 1972, 232 с.

219

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 2122 / 2322 23 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ