книги из ГПНТБ / Стернин Л.Е. Основы газодинамики двухфазных течений в соплах
.pdfнедопустимому занижению коэффициента сопротивления и к за вышению потерь удельного импульса. Для мелких же частиц (см. рис. 1.17) влияние инерционности сказывается существенно сла бее. Влияние сжимаемости очень слабое, а влияние разрежен ности для мелких частиц оказывается весьма существенным. Следует, однако, отметить, что потери удельного импульса в соп лах в случае мелких частиц сравнительно невелики, поэтому ин-
Рис. 1.15. Изменение числа Маха газа в относительном дви жении по длине сопла:
У — с учетом всех факторов при |
г — \ мкм; |
2—с |
учетом |
разреженности |
||||
при г=1 |
мкм; |
3—с |
учетом* инерционности |
при |
г —1 мкм; |
4 ~ с учетом |
||
сжимаемости |
при |
г= І мкм; |
5—стоксовский |
реж им |
течения при |
|||
- |
—< г = 0,5 мкм |
г= 1 мкм |
|
|
|
|
||
) |
|
|
|
|
||||
--------------------- |
г —2,5 мкм |
г с учетом влияния |
всех факторов |
|||||
------- ------------- |
|
—г=4,5 мкм |
> |
|
|
|
|
тенсивное падение сопротивления из-за разреженности имеет су щественно меньшее значение, чем рост сопротивления вследст вие инерционности.
Таким образом, суммарный эффект отклонения от стоксовского закона — существенный рост сопротивления частиц и умень шение потерь удельного импульса вследствие влияния инерцион ности в области минимального сечения сопла, где имеет место наибольшее отставание частиц. Следует отметить, что в эту же сторону влияет несферичность частиц, турбулентность и ряд дру гих не учитываемых здесь факторов.
47
Наконец, отметим еще один примечательный факт. В закритической части сопла происходит стабилизация величин ф) и фг, что имеет большое практическое значение: при расчетах сверх звуковых одномерных и двумерных течений нет (Необходимости учитывать переменность величин фі и фг. Достаточно производить расчеты для стоксовского закона сопротивления с некоторым фиктивным размером частиц, учитывающим постоянное отличие
о |
. ю |
го |
зо |
w |
X |
Рис. 1.16. |
Изменение коэффициентов |
взаимодействия |
по длине |
||
|
сопла |
при /-=2,5 мкм: |
|
|
|
/ —стоксовский закон сопротивления; 2—с |
учетом разреж енности, с ж и м а |
||||
|
емости |
и инерционности |
|
|
фактического сопротивления от сопротивления, соответствующе го стоксовскому закону. Это позволяет в несколько раз сократить машинное время при расчетах сверхзвуковых двумерных те чений методом характеристик.
Приведенные выше формулы для коэффициентов взаимодей ствия частиц с газом не являются единственными — в литера туре известен ряд соотношений аналогичного типа. Так, напри мер, в работах [125] и [115] для учета инерционности вместо представленной выше формулы Торобина и Говина приводится соотношение
С Г) и н ---- 21,12 |
6,3 + 0,25, |
Re |
/R ë |
полученное путем обработки методом наименьших квадратов стандартных данных по сопротивлению сферы в несжимаемой
48
жидкости в широком диапазоне чисел Рейнольдса — от 0,1 до_ 1000. В работах [100] и [106] учет инерционности при R e> 1/V 1° производится по формуле
lg (CDСт Cd ин) = 0,1025 (lg Re + 0,5)2,
а при R e < l / l / l 0 полагается C0= CDCr
В табл. 1.1 сопоставляются величины CDmi, CDm и Соин> оп ределенные по трем различным формулам.
0 |
10 |
20 |
30 |
00 |
, 7 |
Рис. 1.17. |
Изменение коэффициента |
ф) по |
длине сопла (г = 0,5 |
мкм): |
|
/ _ с учетом |
всех факторов; |
2—с учетом разреженности; 3—с учетом инерционно |
|||
сти. 4 _ с учетом |
сж имаемости; |
5—-стоксовский реж им течения |
|
Как видно из табл. 1.1, различие в трех рассматриваемых коэффициентах незначительное (в пределах нескольких процен тов), причем в середине находится коэффициент, соответствую
щий формуле Торобина и Говина.
Учет разреженности в работах [100] и [II5] производится по формуле Рэнни, полученной путем разложения коэффициента сопротивления в ряд по степеням М2 в режиме свободномолеку
лярного течения, которая при R e< 1 / |/ 10 имеет вид
СоР==Іг(І+4,58Іг (1-64)
Сравнение этого коэффициента с величиной CDр, полученной выше по данным Милликена (см. табл. 1.2), показывает, что расхождение находится в сравнительно небольших пределах
49
(7%), причем при больших значениях M/Re, когда влияние раз реженности наиболее существенно, Сор > C DP.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.1 |
|
Re |
0,5 |
1 |
5 |
10 |
2 0 |
50 |
1 0 0 |
300 |
CD |
52,5 |
27,6 |
6,97 |
4,15 |
2,61 |
1,54 |
1,09 |
0,681 |
и ИН |
|
|
|
|
|
|
|
|
C'd |
51,4 |
27,7 |
7,29 |
4,35 |
2,72 |
1,56 |
1,09 |
0,684 |
U WH |
|
|
|
|
|
|
|
|
C ’d |
48 |
24 |
6,74 |
4,08 |
2,58 |
1,50 |
1,05 |
0,649 |
^ин |
|
|
|
|
|
|
|
|
%
0,15
0,10
Qß5
О |
Ю |
20 |
30 |
0-0 |
л |
Рис. |
1.18. Изменение коэффициента фі по длине сопла |
|
|||
|
|
(г = 4,5 |
мкм): |
|
|
1— с учетом |
всех факторов; |
2—с учетом разреж енности; |
3—с учетом инер |
||
ционности; 4шг-с учетом |
сж имаемости ; 5—стоксовский |
реж им течения |
В работе [35] приведены экспериментальные данные по коэф фициентам сопротивления сфер при их обтекании газом для чи сел Re = 200-+-10000 и М = 0,2—1,0. В справочнике [115] приведе но сравнение этих экспериментальных данных, аппроксимиро ванных формулой
п |
1 — 0,445 М + 4 ,8 4 |
М2 — 9,73 М 3 + 6,94 М 4 |
, . |
|
c d= CDkh--------------- - |
----- ■-== --------:------ , |
(1-Ьо) |
||
|
/ і |
+ |
1 ,2 М С Вин |
|
50
|
|
|
|
Таблица 1.2 |
|
м |
1 |
2 |
5 |
10 |
|
Re |
|||||
|
|
|
|
||
^DP |
5,19 |
10,0 |
25,1 |
50,5 |
|
Ссст |
|||||
|
|
|
|
||
Сор |
5,9 |
10,2 |
23,9 |
46,8 |
|
£/;ст |
|
|
|
|
с расчетными, полученными по данным работы [76] и по форму ле (1.62), в которой поправка на разреженность взята в соот ветствии с (1.64). (Хотя в работе [115] рассмотрен такой диапа зон изменения М и Re, что поправка на разреженность близка к нулю). Как следует из работы [115], характер изменения кривых, построенных на основании формул (1.65) и (1.62), одинаков, а их различие по абсолютным значениям не превосходит 5—8%. В то же время кривые, соответствующие работе [76], сильнее от личаются от экспериментальных.
Таким образом, между различными литературными данными по сопротивлению сферы при обтекании ее газом имеется согла сование в пределах около 10%. Для расчетов двухфазных пото ков в соплах такая точность является вполне приемлемой и мож но пользоваться как формулой (1.62), так и (1.65).
Характер двухфазного потока, как правило, в основном опре деляется коэффициентом cpb а влияние коэффициента фг на тече ние является более слабым. Поэтому анализ литературных данных по определению чисел Nu методами, отличными от соот ношения (1.63), здесь излишен; отметим лишь, что иные зависи мости для числа Nu представлены, например, в работе [100].
В заключение следует отметить, что при движении в сопле частица не является одиночной и находится под действием воз
мущений, вносимых в поток другими частицами. |
Этот |
вопрос |
обсуждается в работах [38, 115, 128] и некоторых других. |
||
Как следует из работ [38 и 115], для случаев, |
когда расстоя |
|
ние между частицами не превосходит 20 г, увеличение |
CD из-за |
влияния других частиц составляет несколько процентов.
Г л а в а II
ТЕЧЕНИЯ С КОАГУЛЯЦИЕЙ И ДРОБЛЕНИЕМ ЧАСТИЦ
Рассмотренные в предыдущей главе течения газа с частица ми одинаковых размеров являются в значительной степени ус ловными, так как на самом деле в природе не существует таких «монодисперсных» потоков і, а их искусственное создание сопря жено со значительными трудностями. Поэтому особое значение имеет исследование реальных полидисперсных потоков, в кото рых частицы распределены по некоторым законам. Если частиц в газе немного, их взаимодействием между собой можно прене бречь, то полидисперсное течение можно рассматривать как дви жение в газе п отдельных фракций с одинаковыми размерами частиц в каждой. При этом в каждой точке пространства имеет ся п+ 1 значений скорости и температуры. С ростом п ступенча тая функция распределения частиц приближается к гладкой. Для расчета таких полидисперсных потоков может быть легко выполнено обобщение уравнений, полученных для монодисперс ной среды в предыдущей главе.
При достаточно большом содержании частиц необходимо учитывать их соударения между собой, что особенно важно для жидких, слипающихся при ударах (коагулирующих) и дробя щихся частиц. В этом случае указанное выше обобщение мето дики расчета монодиспереного потока не привело бы к измене нию функции распределения частиц, играющему здесь главную роль.
Коагуляция аэрозолей |
изучалась |
Н. К- |
Туницким [121], |
Н. А. Фуксом [125, 126], Л. |
М. Левиным |
[81], |
Г. Л. Бабухой и |
А. А. Шрайбером [8] и другими применительно к проблемам ме теорологии и некоторым промышленным вопросам.
Первыми работами по расчетам коагуляции жидких частиц в соплах были работы Кроув и Уиллогби [77] и С. Д. Гришина,
1 Для простоты течения газа с монодисперсными аэрозолями будем на зывать монодисперсными течениями или потоками, а течения с полидисперс ными аэрозолями — полидисперсными течениями или потоками.
52
А. П. Тишина и Р. И. Хайрутдинова [41], в которых показано, что при наличии в потоке жидких частиц различных размеров вслед ствие различия их скоростей происходят соударения и слияния частиц. При этом, поскольку частицы укрупняются, то увеличи ваются их отставания от газа и потери удельного импульса.
Важнейшим фактором, сдерживающим рост частиц, является их дробление, обусловленное как столковениями частиц, так и их обдувом потоком газа. В последнем случае дроблению частиц предшествует их значительная деформация. С ростом скорости обдува частица (капля) сначала принимает форму эллипсоида с малой осью, параллельной скорости потока, потом сплющивает ся, приобретает куполообразную форму, а затем дробится. Дробление определяется размером капли, вязкостями газа, ве щества (жидкости), из которого состоит капля, поверхностным натяжением, скоростью и другими параметрами, из которых можно составить ряд безразмерных критериев. Важнейшим из них является число Вебера (We), равное отношению произведе ния скоростного напора на удвоенный диаметр капли к поверх ностному натяжению. Критическим называют число Вебера (WeKp), соответствующее дроблению капли.
Другим безразмерным критерием, влияющим на дробление частиц, является отношение квадрата вязкости жидкости к про изведению диаметра капли на ее плотность и на поверхностное натяжение (Г).
О причинах дробления капель при их обтекании газом нет единого мнения. Одни авторы [21, 29, 67 и др.] считают, что рас пад капли определяется моментом, когда аэродинамические си лы, определяемые скоростным напором, становятся больше сил поверхностного натяжения. Другие, например [146], — когда де формация капли под действием аэродинамических сил превосхо дит некоторое критическое значение. Наконец, третьи [19, 36, 86 и др.] связывают разрушение капель с появлением неустойчивых колебаний.
Критические числа Вебера, определяемые различными ав торами, заметно различаются между собой. Значения WeKp в экспериментах с каплями, внезапно вводимыми в поток, лежат в пределах от 3,5 до 14, в то время как в ускоряющемся потоке WeKp= 13—35. В некоторых работах, например [55, 137], исследу ется влияние времени пребывания капли в потоке на условия ее дробления. Установлено, что даже для больших чисел We капля не распадается, если время ее пребывания в потоке достаточно мало [55]. При постепенном нарастании сил, действующих на каплю, критические числа Вебера, как следует из эксперимен тальной работы [30], находятся в пределах 22~-24. Аналогичные результаты (WeKP~ 15-^22) получены и в работе [68], в которой процесс дробления изучался на модельных соплах в условиях,, близких к натурным.
53
Следует отметить, что наряду с многочисленными исследова ниями по определению критических чисел Вебера, почти полно стью отсутствуют работы по определению размеров и количест ва частиц, образовавшихся в результате дробления, хотя этот вопрос является весьма важным при исследовании влияния со ударения частиц на потери удельного импульса.
Соударения капель между собой исследовались, например, в работе [6], в которой получена критериальная зависимость эф фективности их соударений от безразмерных параметров, харак теризуемых относительными скоростями и свойствами капель.
Определенную роль в процессе столкновения капель играют отклонения мелких капель от своих первоначальных направле ний движения при их попадании в поля обтекания газом боль ших капель. Фактор, в основном учитывающий это уменьшаю щее коагуляцию явление, обычно называется коэффициентом за хвата (осаждения) и определяется как отношение числа мелких капель, столкнувшихся с большой, ко всему числу мелких ка пель, центры которых прошли бы через большую каплю при их прямолинейном движении.
По определению коэффициента захвата имеется ряд работ теоретического и экспериментального характера. Следует отметить, что рассматриваемая за дача является весьма сложной, так как здесь следует учитывать двумерность, вязкость и нестационарность (так называемая «двухцеитровая задача»). При малых числах Рейнольдса (R e < l) Хокингом [151] получены формулы для сил взаимодействия в виде рядов, построенных по обратным степеням рас стояния между частицами. Л. М. Левиным и Ю. С. Седуновым [83] была под мечена возможность уточнения метода Хокинга, которое оказывается особен но существенным при сближении частиц (проверка проводилась для случая движения частиц по линии их центров, когда имеется точное решение). При R e ^ l удовлетворительных решений рассматриваемой задачи нет. Некоторый интерес представляет работа [162], в которой для решения данной задачи ис пользуется численное интегрирование модифицированных уравнений Навье— Стокса. Результаты расчетов работы [162] удовлетворительно совпадают с данными Хокинга [151].
Помимо проблемы слияния капель при их соударениях, наиболее полное решение которой применительно к течениям в соплах дано в работе [6], име ются некоторые факторы чисто механического происхождения, влияющие на '■.толкновения. К таким факторам следует отнести, например, вращение частиц. Хотя это явление детально исследовано не было, однако установлено, что наи больший эффект от вращения имеет место при встречном движении частиц, а при их параллельном движении влияние вращения на коэффициент захвата невелико. Другим фактором, влияющим на коэффициент захвата, являются силы молекулярного взаимодействия, способствующие столкновениям. Однако действие их быстро спадает с увеличением расстояния между частицами и по абсолютной величине они весьма малы.
Экспериментальные исследования столкновения частиц, проведенные раз личными авторами, показывают, что коэффициент захвата обычно меняется в пределах 0,5-Т-0,9, однако, наблюдаются заметные отклонения в ту или дру гую сторону. В частности, следует отметить неплохое согласование экспери ментальных данных Пикнета [157] с расчетами Хокинга [151].
Весьма подробно определение коэффициента захвата эмпи рическим путем обсуждается в монографии Н. А. Фукса [125].
Здесь рассмотрены вязкое (Re—>-0) и потенциальное (Re->-oo) обтекание капель и приводятся формулы Лэнгмюра и Блоджетт' для определения коэффициентов захвата на этих режимах. Спе циальное исследование посвящено влиянию пограничного слоя у капли на захват частиц.
Затронутый выше вопрос о слиянии капель при их соударе ниях, кроме [6], рассматривался в работах [37, 114, 125, 126] и ряде других, из анализа которых видно, что эффективность со ударений частиц в соплах в зависимости от условий может су щественно меняться, причем в одних случаях частицы могут полностью сливаться, а в других — полностью дробиться.
Вцелом вопрос о движении двухфазной среды в соплах при наличии коагуляции рассмотрен в работах [6, 41, 48, 77, 78, 116, 154] и ряде других, хотя некоторые авторы [51] подвергают сом нению сам факт коагуляции частиц в соплах.
Вработах [77] и [78] предложен метод расчета коагуляции, основанный на изучении эволюции размеров частиц рассматри ваемых фракций. Этот метод, по аналогии с классической гидро механикой, получил название метода Лагранжа. В работе [41], напротив, метод расчета коагуляции основан на определении количеств частиц фиксированных размеров и, также по анало гии с классической гидромеханикой, назван методом Эйлера, так как в этом случае отсутствует привязка к движению отдель ных частиц и изучается эволюция количеств частиц определен ных размеров. В работе [116] рассмотрены оба метода и показа но, что расчеты, проведенные этими методами, приводят пример но к одним и тем же результатам. Следует отметить, что потери
из-за двухфазности, определенные в работах |
[41] и [116], значи |
тельно превосходят аналогичные величины, |
приведенные в ра |
боте [77]. Результаты расчетов, выполненных в работе [6] мето дом Лагранжа, а также некоторых других расчетов, близки при одних и тех же исходных условиях к результатам, полученным в работах [41] и [116]; поэтому правильность представленных в работе [77] результатов вызывает сомнение, тем более, что, как следует из расчетов работы [77], размеры частиц, вычисленные на выходе из сопла, почти вдвое меньше размеров, эксперименталь но определенных Сегалом [78]. Весьма интенсивный рост частиц в сопле вследствие коагуляции установлен и в работе [48], в кото рой, в частности, получено, что среднемассовый диаметр частиц в сопле РДТТ ракеты «Титан-ЗС» (d * =843,4 мм) меняется от 3 мкм (перед соплом) до 11 мкм (за сечением, в котором про изошло отвердевание частиц). В этой работе также определяет ся влияние конденсации и акустической коагуляции на размер частиц. Получено, что благодаря этим эффектам размер частиц может вырасти на 8—16%. Весьма специфическое исследование выполнено Марблом [154], который, использовав допущение о малости отставаний, получил весьма удобные соотношения для
55
оценок коагуляции в сопле. В частности, им найдено выражение для относительного увеличения размера частиц в сопле, в кото рое входит давление в камере сгорания и другие параметры. Увеличение давления в камере сгорания приводит к росту час тиц, что качественно согласуется с данными Сегала [78]. Кроме того, в работе [154] получено, что абсолютные размеры сопла не влияют на коагуляцию. Этот вывод, как отмечается в статье [41], является следствием допущения о малости отставаний и не под тверждается более точными расчетами.
Наиболее полно расчеты коагуляции проведены в работе [116], где, кроме отмеченного выше сопоставления методов Лаг
ранжа и |
Эйлера, исследовано влияние количества |
фракций на |
точность |
расчета, диаметра минимального сечения |
сопла — на |
размер частиц и потери удельного импульса и т. д. Получено, что разбиение всей функции распределения на 5—10 фракций позво ляет получить достаточную точность расчетов. При изменении диаметра минимального сечения (т. е. масштаба) от 20 до 1000 мм среднемассовый размер частиц в зоне их отвердевания изменяется примерно от 5 до 50 мкм. Однако с ростом размера сопла уменьшается производная dw/dx, а следовательно, и от ставание частиц. Рост частиц и падение dw/dx в сумме приводят
к тому, что потери удельного импульса падают |
от |
4,5 до 2,8%. |
При повышении давления в камере сгорания |
от 1 |
до 10 МПа |
среднемассовый размер частиц изменяется от 3,5 до 20 мкм, а потери удельного импульса увеличиваются от 2 до 4%. Отмеча ется также существенный рост потерь с увеличением содержа ния частиц в смеси. Следует, однако, отметить, что данные рас четы проводились при условиях полного слияния частиц при их соприкосновениях и при отсутствии дробления частиц. Учет этих факторов, как показано в работе [6], приводит к значительному уменьшению среднемассового размера частиц и потерь удельного импульса. Так, для приведенного в работе [6] расчета зти величины уменьшаются в три-четыре раза. При этом необходимо отметить, что заложенные в расчеты в работе [6] зависимости, характеризующие дробление, получены при соударениях капель в атмосферных условиях, т. е. без внешнего обдува. Соударения при наличии интенсивного обдува, по-видимому, должны сопро вождаться еще большим дроблением частиц. Поэтому на самом деле потери удельного импульса должны уменьшаться еще боль ше.
§2.1. Полидисперсные течения
В полидисперсном потоке распределение частиц обычно задается счетной функцией распределения /(V): количество час тиц с размерами от г до r+dr в единице объема равно f(r)dr. Поэтому f(r) измеряется в единицах длины в минус четвертой
56