![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Стернин Л.Е. Основы газодинамики двухфазных течений в соплах
.pdfшинства моделей расчетов многофазных сред. Следует, однако, отметить, что в работе [94] использовались соотношения, эквива лентные допущению о баротропности газа, что неприемлемо для двухфазных течений в соплах, где неизэнтропичность течения иг рает существенную роль.
Одними из первых работ, посвященных исследованию течений газа с конденсированными частицами в соплах, были работы 1955—56 гг. Альтмана и Картера [1] и Гильберта, Дэвиса и Альтмана [144], в которых были рассмотрены предельные слу чаи— равновесное и полностью неравновесное (замороженное) течения, установлено большее влияние на тягу отставания час тиц по скорости, чем отставания по температуре, найдена зави симость потерь от размера частиц и т. д. Однако, в этих работах не учитывалось влияние частиц на параметры газа, а потери им пульса определялись лишь в зависимости от отставания. В рабо те Кэррье [142] с учетом влияния частиц на газ исследовались
релаксационные процессы |
за прямым |
скачком |
уплотнения в |
|
канале постоянного сечения (1958 г.). |
Клигель |
в |
1960 г .1 [65], |
|
задавшись постоянным |
отставанием |
по скорости |
и учитывая |
влияние частиц на газ, показал, что скорости частиц и газа ме няются вдоль сопла по линейному закону. При этом уравнения энергии и теплообмена между газом и частицами одновременно удовлетворяются, если отставание по температуре связать с от ставанием по скорости. Температура газа и частиц при этом ме няется вдоль сопла по квадратичному закону. Окончательно оказалось, что при введении некоторых условных показателей адиабаты, газовой постоянной и числа Маха неизэнтропическое течение в сопле с постоянными запаздываниями по скорости и температуре подчиняется политропическому закону и может быть рассчитано как течение «чистого» газа. Кроме того, Кли гель показал, что в минимальном сечении сопла скорости газа меньше звуковых.
Идея использования постоянства отставаний при решении различных задач двухфазных течений использовалась многими авторами. Так Рудингер [98] изучал одномерные двухфазные по токи с учетом объема частиц при условии постоянства отстава ний, что позволило ему при достаточно больших содержаниях частиц свести решение задачи к системе алгебраических урав нений. Эта же идея использовалась и некоторыми авторами при расчетах трансзвуковых течений и т. д.
Первой работой, в которой были исследованы двухфазные те чения в соплах заданной формы с учетом отставания по скоро сти и температуре и с учетом влияния частиц на газ, была рабо та Бейли, Нильсона, Серра и Цупника [16], опубликованная в
1961 |
г. и выполненная при основных допущениях, сформулиро |
1 |
Вследствие малой доступности первой публикации Клигеля здесь дана |
ссылка на ее перевод (19Ѳ5 г.).
7
ванных еще Клигелем (65]: частицы представляют собой сферы одинакового радиуса и не взаимодействуют между собой, их от носительным объемом можно пренебречь, фазового перехода нет, потери массы и энергии отсутствуют, вязкость учитывается только при взаимодействии частиц с газом, теплообмен между частицами и газом осуществляется только конвективным пу тем, броуновское движение частиц давления не создает и т. д. Бейли и другие рассчитали траектории частиц в различных ти пах осесимметричных сопел (без учета влияния отставания час тиц на газ). Расчеты показали, что в сужающейся части сопла частицы сепарируют к оси, причем сепарация увеличивается с ростом размера частиц. Так, частицы размером 2 мкм содержат ся в плоскости минимального сечения сопла на 80% радиуса, частицы же размером 10 мкм •— лишь на 50% радиуса. Далее, если считать, что минимальное сечение диаметром 25,4 мм рав номерно заполнено частицами, то частицы размером более 2 мкм попадают в сверхзвуковой части сопла на стенку дальше точек, соответствующих соплам наименьшей длины и наименьшей мас сы. Рост размера частиц или уменьшение диаметра минималь ного сечения ведет к сдвигу точек встречи частиц со стенкой вниз по потоку. В работе [16] составлены также уравнения, определя
ющие одномерные движения частиц и газа в сопле, и проведены серии расчетов. Получено, что при размере частиц 2 мкм потери в сопле с угловой точкой вследствие отставания — около 5% (при концентрации частиц 40%). При скруглении области мини мального сечения и удлинении всего сопла эти потери можно уменьшить до 3%. Для прохождения критической особой точки был использован метод корректировки площади околокритиче ской области.
Расчет трансзвукового потока даже для одномерных течений газа с частицами в заданном контуре сопла является весьма тру доемким процессом, особенно при больших содержаниях частиц. Это объясняется тем, что скорость звука достигается в расши ряющейся части сопла в точке, положение которой заранее неиз вестно. Особая точка является седловой и, как показывают рас четы, точности задания начальных условий, определяемой воз можностями ЭВМ, обычно недостаточно для ее прохождения. Работа Глауца (33] посвящена вопросу перехода через такую точку. Однако, введенная ГЛауцом замена переменных лишь иллюстрирует поведение интегральных кривых около особой точки, но по существу практической пользы для расчета транс звукового течения не дает. Некоторый интерес представляет собой метод, предложенный для химически неравновесных пото ков Эмануэлем в работе [136]. Согласно этому методу переход че рез седловую особую точку осуществляется с помощью аппрок симации решения в малой окрестности седловой точки линейной функцией, однакр с ростом содержания частиц в газе эта ап
8
проксимация распространяется на большую область течения, что затрудняет решение задачи. Здесь, как и в работе [16], также требуется корректировка контура сопла.
Наиболее простым, надежным и удобным методом расчета трансзвуковых течений является нашедший широкое распростра нение обратный метод, позволяющий при заданном распределе нии параметров вдоль оси сопла строить его контур. Поскольку на практике в большинстве случаев задается форма контура, то применение обратного метода в этих случаях требует проведения нескольких итераций.
Хотя вопросы, связанные с двумерными течениями, рассмат риваются в других главах, попутно отметим, что еще более слож ной является прямая задача расчета двумерного трансзвуково го двухфазного потока. В этом направлении в настоящее время ведутся интенсивные исследования. В работе Ригена, Томсона и Хогланда [96] рассмотрен конечно-разностный метод расчета трансзвуковых двухфазных течений в осесимметричных соплах. Другой путь сопряжен с применением метода установления. Статья Хогланда [128] представляет собой обзор работ по весь ма важным вопросам, связанным с одномерными течениями га за с конденсированными частицами в соплах. Как и в работе [16], здесь отмечается, что у сопел с более плавным очертанием контура в районе минимального сечения потери тяги меньшие. В работе [128] весьма подробно изложен вопрос о коэффициенте сопротивления частиц в соплах и о возможности использования стандартной кривой сопротивления одиночной сферы. Отмеча ется, что надежно вычислить сопротивление сферы можно лишь при стоксовском режиме, когда влияние инерционных сил пре небрежимо мало (число Рейнольдса не более 0,1). При Re?»10 возникает отрыв. В точке отрыва линии тока скручиваются и об разуют стационарное вихревое кольцо в конце сферы. С ростом числа Рейнольдса интенсивность вихрей растет, при Reä; 150 система вихрей начинает колебаться, а при нижнем критическом числе Re»500 — отделяется от сферы и уносится; вместо нее зарождается другая система вихрей. Таким образом, возникают периодические силы, действующие на сферу. При отсутствии вихрей для определения сопротивления сферы может быть ис пользован метод Праудмана и Пирсона [159], совмещающий раз личные решения при Re < 4 . Обтекание отдельной сферы сущест венно отличается от движения облака частиц в сопле из-за наличия значительной турбулентности потока, создаваемой час тицами. Эта турбулентность при R e<30 может сильно изменить картину течения, сбив вихри и значительно уменьшив сопротив ление. При низких числах Re наличие турбулентности может уве личить диссипацию в следе и повысить сопротивление сферы.
Экспериментальные данные по сопротивлению сферических час тиц в турбулентных потоках при 2 0 ^ R e ^ l0 0 говорят о том, что
9
сопротивления, взятые по стандартной кривой, могут меняться от значений втрое больших до значений в 100 раз меньших. По нижение сопротивления, обусловленное турбулентностью, при водит к увеличению потерь из-за двухфазности. Отметим, что ошибка в сопротивлении на порядок эквивалентна изменению размера частиц примерно втрое.
В статье Карлсона и Хогланда [63] на базе обработки ре зультатов опытов других авторов приведены формулы, позволя ющие учитывать разреженность, инерционность (отличие стан дартной кривой сопротивления от стоксовской) и сжимаемость газа при его движении относительно частиц в соплах. Для боль ших частиц (10 мкм) уточнения, данные в работе [63], приводят к уменьшению отставаний на 50%; для малых же частиц, при введении указанных выше уточнений, в области горла отстава ния уменьшаются, а в конце сопла увеличиваются. Кроув в раработе [76] предложил формулы для коэффициента сопротивле ния частиц, лучше согласующиеся с экспериментом при М ^ З , чем формулы Карлсона [63] (М — число Маха движения газа от носительно частиц).
Тепловой поток от частиц к газу определяется по критериаль ной формуле Дрейка, несколько уточненной в работе [63]. Экспе риментальные исследования многих авторов показали, что тур булентность увеличивает теплоотдачу от частиц к газу. Посколь ку влияние теплового запаздывания на характеристики сопла на порядок слабее скоростного, то интерес к исследованию зависи мости коэффициента теплоотдачи от внешних факторов, естест венно, слабее, чем к исследованию аналогичных зависимостей для коэффициента сопротивления частиц.
Весьма интересной является работа Рудингера [99], в кото рой на базе экспериментальных исследований с применением ударной трубы установлено, что сопротивление частицы, находя щейся в облаке частиц, примерно на порядок больше сопротив ления, определенного по стандартной кривой. Это в работе [99] объясняется взаимодействием одних частиц со следами других, электростатическими силами и другими причинами. Кроме того, большое влияние на коэффициент сопротивления может оказы вать форма и состояние поверхности частиц. Селберг и Николлс [104] на основе проведенных ими экспериментов показали, что шероховатость поверхности может привести к значительному из менению коэффициента сопротивления для небольших сферичес ких частиц. На основании этого Селберг и Николлс сделали вывод, что коэффициент сопротивления частиц в соплах твердотоплив ных ракетных двигателей вследствие малых размеров частиц и их относительно большой шероховатости может быть значитель но больше коэффициента, определенного по стандартной кривой и ее модификациям (условия в экспериментах Селберга и Ни коллса были близки к условиям эксперимента Рудингера). Учи-
10
тывая это, Пробеги« и Фассио [93] считают, что шероховатость частиц могла быть причиной высоких значений коэффициента сопротивления в экспериментах Рудингера. На основании ска занного, результаты эксперимента Рудингера нуждаются в тща тельном анализе и дополнительной проверке. Ряд работ был по священ весьма важному вопросу взаимодействия частиц со стен ками сопла. Так, Брайтвизером [140] были изучены факторы, влияющие на величину и рост жидкого слоя, а Унгер [128] изме рил теплопередачу пристеночного слоя.
Образующийся твердый пристеночный слой, вследствие своей шероховатости, увеличивает потери на трение. Когда же разме ры шероховатости выходят за пограничный слой, то возникают волновые потери в сверхзвуковой части сопла [140]. Необходимо также отметить значительный рост теплопередачи к стенке при наличии частиц вблизи нее. Однако вследствие образования на стенке жидкой или твердой пленки, изолирующей поток от ме талла, теплопередача от газа к стенке в двухфазных потоках, по-видимому, будет ниже, чем в обычном случае. Кроме того, попадая на стенку, частицы оказывают на нее разрушающее воздействие и уменьшают реактивную силу, следовательно, этого необходимо избегать.
Анализ попадания частиц на стенку выполнен ів работе [155]
и др. (см. § 6.4).
Следует сказать, что весьма обширное описание явлений, связанных с взаимодействием частиц с газом, приведено в вы шедшей недавно монографии Соу [108], где рассмотрено также и влияние электрических сил на течение многофазных сред.
Большой экспериментальный и теоретический материал по взаимодействию частиц с газом и по вопросам конденсации со бран в монографии Г. А. Салтанова [102].
В работе Гильберта и других [32] описаны исследования рас ходных комплексов для сопел с диаметром минимального сече ния 6,35 мм и радиусом скругления сопла в районе этого сече ния 6,35 mm^ R ^ 400 мм. Рабочим телом была смесь азота со стеклянными шариками известного размера. Экспериментальные данные хорошо согласуются с расчетными. В работе [32] приведена также фотография двухфазного потока в сопле со стеклянными боковыми стенками, на которой видна сепарация частиц к оси в сужающейся части сопла. Область чистого газа начинается у стенки на некотором расстоянии перед минималь ным сечением.
Определенный теоретический интерес представляет статья Хассана [127], в которой показано, что если в стоксовском при-
*ближении принять известным изменение скорости частиц вдоль сопла, то из системы уравнений двухфазного одномерного пото ка можно получить (в квадратурах) изменения всех остальных функций вдоль сопла. Другими словами, здесь в аналитической
11
форме дается решение в одномерной постановке обратной зада чи о движении газа с частицами в сопле.
Большое влияние на величину потерь оказывает размер час тиц конденсата, который можно найти лишь экспериментально. В настоящее время имеется ряд работ, посвященных эксперимен тальному определению размеров частиц как методом проб, так и оптическими методами. Одной из первых работ по определе нию размеров частиц в РДТТ было экспериментальное исследо вание Брауна [20]. По данным этой работы среднемассовый раз
мер частиц на выходе |
из сопел составляет около |
2—3 мкм. |
||
В отличие от этих результатов |
в работе |
[141] методом отбора |
||
проб получили широкий |
спектр |
размеров |
частиц, |
отобранных |
в камере и за срезом сопла. Зависимость размера частиц от вре
мени пребывания в двигателе была замечена |
также Ченгом и |
Коэном [131]. В этой работе отмечается, что |
частицы растут |
главным образом в камере сгорания; характер |
роста — экспо |
ненциальный, причем асимптота определяется давлением в каме ре. Констатируется также, что размеры конденсата не зависят от размеров исходных частиц алюминия в топливе. В ряде работ [18, 22, 49, 50, 52, 62, 82, 134] и других предлагается оптический метод определения размеров конденсированных частиц в атмо сфере, соплах и т. д. Этот метод применительно к соплам имеет преимущество перед методом отбора проб, поскольку в послед нем случае вопрос об их представительности остается, по суще ству, открытым. Однако определение функции распределения частиц оптическим путем, например, методом рассеяния света, весьма сложно, а как отмечается в работе [50], даже невозмож
но, хотя средний размер d32 определялся успешно. В работе [49], кроме того, было проведено определение величины d32 наи более точным методом высокоскоростного микрофотографировавания. Определение d32 обеими методами дало близкие резуль таты. Все эксперименты в работе [50] проводились на модель ных шариках заданных размеров (25 и 145 мкм). В работах [49] и [62] показано, что, используя оптические методы для определе ния температуры частиц, можно в конечном счете найти и сред ние размеры частиц. В работе [52] с помощью метода рассеяния света сделаны четкие фотографии предельной линии тока час тиц. Экспериментально определенное положение этой линии хо рошо совпадает с расчетным.
Следует отметить, что определение размеров частиц оптиче скими методами является весьма сложной технической задачей, и часто эксперименты, проведенные одними исследователями, не удается повторить другим. Так, например, Ченг и Коэн [131] не сумели методом Доббинса [49] определить размер частиц и т. д. С развитием лазерной техники, позволяющей получить высокую интенсивность освещения, вопрос об определении размеров час тиц оптическим методом находит свое успешное разрешение.
12
Необходимо отметить также статьи Чена [130] и Моргенталлера [90], в которых с помощью замера наклона ударных волн предлагается определять параметры двухфазного потока и, в частности, коэффициент сопротивления частиц.
Некоторый практический интерес представляют собой рабо ты, посвященные линеаризованным течениям. Дополнительно к допущениям, принимаемым для одномерных течений, здесь пред полагается, что отставания частиц по скорости и температуре малы. В этом случае удается записать для течений в заданном канале (сопле) в квадратурах формулы для расчета параметров течения.
Одним из первых анализ линеаризованных течений двухфаз ных сред был произведен Рэнни [100]. В этой работе получены формулы для параметров потока; отмечается, что удельный им пульс не зависит от параметров в докритической части сопла, а запаздывание частиц обратно пропорционально корню квадрат ному из отношения радиуса кривизны контура сопла в мини мальном сечении к радиусу этого сечения (для стоксовского закона сопротивления частиц). В работе [100] исследованы так же отклонения от стоксовского закона и дано обобщение задачи на случай полидиспереных сред. В работах Марбла [89] и Л. Е. Стернина [112] метод линеаризации использовался для по становки и решения вариационных задач об оптимальных конту рах сопел, а в работе Марбла [88] — для решения серии разно образных задач.
Аналогичный подход полезен также и для решения задач в двумерном приближении.
Наряду с линеаризацией по отставанию при исследовании двухфазных потоков получил распространение и традиционный подход, при котором малым параметром является толщина обте каемого тела [95, 118],
Вкачестве еще одного малого параметра можно использо вать относительную массовую концентрацию частиц. В этом случае нулевое приближение соответствует течению газа без частиц. Подобные подходы нашли широкое применение в зада чах внешнего обтекания [93, 101].
Взаключение следует отметить, что весьма полный обзор работ по механике двухфазных потоков сделан в недавно вы шедшей работе [72], а довольно подробное рассмотрение общих вопросов, связанных со свойствами аэрозолей и их использова нием в промышленности, представлено в книге [40].
§1.1. Основные уравнения
Прежде чем составить уравнения, описывающие движение двухфазной среды, состоящей из газа и частиц одинаковых раз меров, остановимся на допущениях, позволяющих решать рас
13
сматриваемую задачу излагаемыми |
ниже методами; |
почти все |
эти допущения были введены Клигелем в работе {65]. |
|
|
1. Среда является двухскоростной |
и двухтемпературной, т. е. |
|
в каждой точке потока имеются две скорости (скорость газа и |
||
скорость частиц) и две температуры |
(температура |
газа и тем |
пература частиц). При этом совокупность частиц считается неп рерывно распределенной по всему объему с условной плотно стью «газа» частиц равной произведению численной концент рации частиц в единице объема на массу одной частицы.
2.Давление создается только газом; влиянием частиц пренебрегается.
3.Течение — стационарное.
4.Массовый расход газа и массовый расход частиц вдоль по течению постоянны.
5.В любом поперечном сечении все параметры постоянны.
6.Частицы, являясь сферами одного и того же радиуса, не взаимодействуют между собой и со стенками сопла.
7.Система теплоизолирована; обмен теплом имеет место лишь между частицами и газом и осуществляется только путем конвекции.
8.Вязкие силы проявляются только при взаимодействии час тиц с газом. Ускорение частиц обусловлено действием этих же сил.
9.Объемом, занимаемым частицами, можно пренебречь.
10.Вследствие высокой теплопроводности материала частип их температура по всему объему частиц постоянна.
11.Гравитационными и электрическими силами можно пре небречь.
Кроме этого, в ряде случаев для упрощения полагаем газ идеальным, химически не реагирующим, а теплоемкости газа и частиц—постоянными.
Уравнение движения частицы можно представить в виде
лг3о, d w s С д Л Г2 Q(W— WS)2 dt
где г — радиус частицы; рв — плотность вещества жидкой или твердой частицы; w и ws — соответственно скорость газа и час
тицы; Q— плотность газа; |
cD— коэффициент |
сопротивления |
сферы. |
|
|
При стоксовском режиме обтекания [84] |
|
|
где число Рейнольдса потока газа, движущегося |
относительно |
|
частиц, |
6 I w — WS12r |
|
рс |
|
|
|
•П |
|
здесь т] — коэффициент вязкости газа. |
|
14
Число Маха при движении газа относительно частиц опреде ляется аналогично по формуле
I W— Ws I
М
а
I
В общем случае, когда энтальпия газа і і(р, Т), скорость звука
дд |
дд / ді \ —1/_1_ |
ді |
|
'dp'+ ~ d F \ d T j |
{ Q ~ |
др |
- 1/2
Если же энтальпия газа і = с ѵТ, |
то скорость звука а = у/~ уДТ, где х = |
= С р / ( с р —R ) — показатель адиабаты |
газа. |
Вводя функцию сопротивления |
f D(M ,R e)= -^-p- , формулу |
|||
(1.1) можно преобразовать к виду |
|
|
||
dt |
= Т |
(М’ К6) ~Т~ (™ - ws)- |
(1 • 2) |
|
2 |
|
r2QB |
|
|
Отсюда |
|
|
|
|
|
ws —— = Vl(w —ws), |
(1.3) |
dx
где
4
D r2ga
Конвективный обмен теплом между частицами и газом опи сывается соотношением
|
“7" лг36всв ~ ~ = |
“ 4лг2а (Ts—T), |
(1.4) |
|
где |
св — теплоемкость вещества жидкой или твердой |
час |
||
|
тицы; |
|
|
|
|
Т и Ts— соответственно температура газа и частицы; |
|
||
|
а — коэффициент теплоотдачи от частиц к газу. |
|
||
|
Введем числа Нуссельта и Прандтля: |
|
||
|
Nu |
2га |
Рг |
|
|
|
|
к
где М — коэффициент теплопроводности газа. Тогда из соотношения (1.4) получим
* > * ^ = Ъ ( Т - Т 3), |
(1.5) |
||
dx |
|
|
|
где |
|
|
|
3_ _Nu_ |
V I |
NuyiCp |
|
2 Рг |
е всвг2 |
ЗРг f DcB |
|
15
Отметим, что размерность параметров <рі и <рг выражена в с-1. При постоянных значениях q>4, фг, w и Т из соотношений
(1.3) и (1.5) следует
Д —Д0 |
|
где под А понимается скоростное (w— ws) |
или температурное |
( Ts— Т) отставание, под А —соответственно |
ср^1 или «р ^1, а До |
соответствует А при ^ = 0. Отсюда ясен физический смысл пара
метров ф! |
или фг: |
величины |
1/фі и 1/ф2 численно равны [време |
||||||
ни, в течение которого отставания А |
уменьшаются |
в е раз. Не |
|||||||
которые авторы (например, [126]) называют |
параметры |
9Г1 |
|||||||
и с?2~1 временами релаксации. |
|
|
|
|
|
||||
Уравнения сохранения расхода газа и частиц имеют вид |
|||||||||
|
|
|
qwF = m = const, |
|
|
(1-6) |
|||
|
|
QswsF = ms— Wm = const, |
|
|
(1.7) |
||||
где F — площадь проходного сечения; |
|
|
|
||||||
W — отношение расхода частиц к расходу газа. |
|
|
|||||||
В соответствии с допущением 4 W = const. |
|
|
в мо |
||||||
Применим теорему импульсов |
к среде, находящейся |
||||||||
мент t в элементарном объеме Fwdt, заключенном |
между сече |
||||||||
ниями F и F + dF. Изменение количества движения среды, |
нахо |
||||||||
дящейся в данном объеме, |
отнесенное к периоду |
времени dt, |
|||||||
равно d(QW+ QswsFw)-, |
кроме того, необходимо учесть изменение |
||||||||
импульса |
частиц, |
проходящих |
за |
время dt |
через границы: |
||||
•—ü?[tos/rQs(ffif—щ5)]. |
Приравнивая |
общее изменение |
количества |
||||||
движения |
изменению |
внешних сил |
давления: —d(pF) + pdF, и |
||||||
пользуясь |
уравнениями (1.6) и (1.7), придем |
к |
следующему |
||||||
соотношению |
QW dw JrQswsdws~\-dp = 0. |
|
|
(1.8) |
|||||
|
|
|
|
||||||
Аналогично может быть получено |
и уравнение |
сохранения |
|||||||
энергии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г + Qi |
F (w |
+d(pwF), |
где е и es— соответственно внутренняя энергия газа и частиц. Произведя тождественные преобразования и интегрирование,
получим
^ + и ф + ^ ) + у = соп81. |
(1-9) |
16