![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Стернин Л.Е. Основы газодинамики двухфазных течений в соплах
.pdf(6.43) позволяют вместе с условием совместности найти явные выражения для р2 и других множителей Лагранжа на характе ристике DB. При этом р-2 определяется непосредственно форму лой (6.49), в которой вместо kli2 следует подставить
К = ‘ѵ в У в ' , / 2 У [е(нл:' + '0)]в1 (и— ѵх')в ехр | j Udy
Рассмотрим вначале плоское течение (ѵ= 0). Как следует из формулы (6.49), при подходе к оси сверху ц2ф0. Однако, как отмечалось выше, на оси р2 = 0. Чтобы удовлетворить этому ус ловию, характеристика второго семейства ND должна быть ли нией разрыва множителей рь р2, рз и щ. При осесимметричном течении множитель рг в точке D является непрерывным, однако, производная ду2/ д х ^ 0 вдоль линии HD и д\х2/ д х ~ у_1/2на ли нии BD. Это приводит к тому, что характеристика второго се мейства ND оказывается линией разрыва множителей Лагран жа и при ѵ= 1.
Поскольку на оси о=0 х /= —хг\ то из формулы (6.49) и из
аналогичного выражения для р2 на |
линии DB следует |
|
k%= ki i ~ |
\ . |
(6.50) |
Если і>в = 0, то, как следует из формул (6.49) и (6.50), разры ва множителей вдоль характеристики ND не происходит.
Разрыв величин pt, р2, р3 и р4, имеющий место на характери стике DN, отражается в точке N вдоль характеристики первого семейства. При этом, как следует из выражений (6.44), (6.47) и (6.48), при отсутствии излома в этой точке
[t^ li—
1UJAT
xj ( ux'2 + v) x'2 ( ux\ + i>)
v w 2 (x 2 — Jfj)
x 2 ( и х j + v j
ІЕгк’
1
[Рг^- j
Здесь [a]jv — разность значений множителя Лагранжа а на стен ке слева и справа от точки N. При этом в соотношении для ва риации 6/ появляется внеинтегральный член [ajjvöxjv.
После выбора множителей Лагранжа выражение для вариа ции функционала для любого контура можно записать в виде
ЪІ — {Uikx-\-Uiky)BJ\r '*^ä{V1kx-\-V2k.y)i-\-[a\N 8-Xjv-f
І
-f- ^ Sbxdy |
- ^ Sbzdy-— |
d_F_ |
d |
i dF |
|
dx |
d y |
\,длг' |
|||
z(y)>0 |
z(y)= О |
||||
В |
|
|
dy , (6. 52)
197
где 2 — означает, что суммирование ведется по всем точкам из
лома (приращения их жоординат обозначены через Ах и Ау); N — точка непрерывности в которую приходит характери
стика второго семейства, являющаяся линией разрыва множи
телей Ц і, |Л2 , Цз и Р"Ь
первые два интеграла вычисляются вдоль контура AB. Точек типа N может быть несколько; при этом в выражении
для б/ будет фигурировать несколько внеинтегральных |
членов, |
содержащих скачки множителя Лагранжа а в этих точках. |
|
Величины U1, Uz, Уи Ѵ2 и 5 — известные функции |
парамет |
ров потока, множителей Лагранжа а, рь р2, Цз, Р4, координат стенки и их производных.
Необходимые условия экстремума функционала I получают
ся из рассмотрения выражения (6.52). |
|
вариа |
На участке контура AB, где допустима двусторонняя |
||
ция бz или бх(,г>-0), значение 5 = 0. |
|
|
На участке контура AB, где имеет место краевой экстремум |
||
(z = 0) и допустима лишь вариация öz^sO, значение S^O . |
|
|
На участке BG, где допустима лишь односторонняя вариация |
||
бхг=:0, получаем |
|
|
аналогично этому в точке В значение |
а вследствие допу |
|
стимости двустороннего изменения ординаты |
точки В, т. |
е. Ау, |
значение U2 = 0.
Если угловые точки находятся в области z > 0 , то изменения их координат Ах и Ау произвольны и Ѵц= Ѵ2і = 0.
Если же в рассматриваемой точке излома z = 0, то допустимо
или изменение A x j s = ; 0 ,и тогда Ѵ ц ^ 0 , |
или изменение А х * |
и А гц |
вдоль линии £= const в любую сторону, и тогда |
|
|
У\іХ ІУі) + ^2г= 0. |
|
|
И, наконец, в силу произвольности |
вариации bxN |
имеем |
[a]jv= 0, что, как следует из второго соотношения (6.51), эквива лентно У С Л О В И Ю [р2]2дг = 0.
Контур сопла, для которого выполнены все выписанные не обходимые условия, является экстремальным; при этом экстре
мум по одним параметрам |
является |
двусторонним, |
а по дру |
|||
гим — краевым. |
|
|
должно |
быть |
либо |
|
Для выполнения последнего условия |
||||||
ѵв = 0, что, вообще говоря, места не имеет, |
либо в точке |
N дол |
||||
жен существовать разрыв X■Последний случай является наибо |
||||||
лее общим и иллюстрируется на рис. 6.6: |
для |
экстремального |
||||
контура характеристика второго семейства, являющаяся |
отра |
|||||
жением от оси замыкающей |
характеристики |
DB, попадает на |
||||
стенку в точку N, где ийеетея излом контура. |
Отразившись от |
|||||
стенки, она приходит на ось в точку, |
из которой выходит харак |
198
теристика DiNi. Этот процесс повторяется до тех пор, пока ха рактеристика первого семейства, исходящая из угловой точки, не дойдя до оси, встретится с характеристикой второго семейства, исходящей из точки А (или с последней характеристикой пучка, исходящего из точки А).
Таким образом, если замыкающая характеристика попадает на ось, то экстремальное сопло имеет по меньшей мере одну точ ку излома контура.
Рис. 6.6. Экстремальное сопло с |
Рис. 6.7. Отражение волн разря |
угловыми точками JV, JVi и А |
жения (—) и сжатия ( + ) от оси |
|
сопла |
Необходимость наличия угловых точек N, Nі и т. д. (см. рис. 6.6) можно объяснить и следующим образом. Допустим, что кон тур сопла не имеет излома в точке N (рис. 6.7). Изменим немно го его форму в малой окрестности точки N, как это показано пунктиром. При этом давление на стенке повысится, а затем по низится (области пониженного и повышенного давления на рис. 6.7 обозначены соответственно значками «—» и «+ »). Зоны е по ниженным и повышенным давлениями, распространяясь вдоль характеристик второго семейства, достигнут оси и отразятся от нее по характеристикам первого семейства, не изменив своих знаков. Вне полос, изображенных на рис. 6.7, изменения давле ния имеют более высокий порядок малости. Далее можно пока зать, что приращение тяги, вызванное проведенным варьирова нием контура в точке N, в первом приближении определяется приращением давления в окрестности точки В. При этом на кон цевой участок сопла (рис. 6.7) придет лишь возмущение с поло жительным знаком и, следовательно, тяга сопла увеличится. Это означает, что исходный контур не является экстремальным. От сюда следует, что точка N должна быть угловой.
Полученный результат нетрудно объяснить и на основе сооб ражений общего характера. Действительно, замена одного ин тенсивного пучка волн разрежения несколькими менее интенсив ными пучками уменьшает отставание частиц и связанные с этим потери.
199
§ 6.4. Заключительные замечания по выбору профиля сопла
Изложенные в этой главе решения вариационных задач хотя и позволяют несколько глубже понять основные принципы про филирования сопел для двухфазных потоков, однако, в инженер ной практике их использование ограничено как сложностью тре бующихся вычислительных работ, так и неполным учетом неко торых факторов (последнее, в основном, касается § 6.1 и 6.2).
В отличие от потоков газа, для которых методы профилиро вания оптимальных сопел полностью разработаны [43, 135, 161, ПО, 111, 42, 71, 70] для двухфазных потоков подобного типа ре комендации отсутствуют. Это объясняется как сложностью проб лемы, так и ее многопараметричностью: контур оптимального сопла должен, кроме прочих факторов, зависеть от содержания частиц в газе W и от коэффициентов взаимодействия срі и срг- Поэтому при профилировании сопла для двухфазного потока обычно проводят численные работы по определению потерь изза многофазности, трения, рассеяния, химической неравновесности и т. д. для некоторого семейства контуров сопел и лишь за тем выбирают контур, обладающий наименьшими суммарными потерями.
Как показывают расчеты в работе [53], в качестве такого ис ходного семейства может быть принято двухпараметрическое се мейство сопел с равномерным потоком в выходном сечении, об разованное контурами с угловыми точками и промежуточными линиями тока. Профилирование докритической части сопла, как следует из § 6.1 и 6.2, не является специфичным для двухфазных
потоков, в то время как трансзвуковая 1 часть для |
двухфазных |
монодисперсных потоков должна быть растянута. |
Однако для |
полидисперсных потоков с жидкими частицами такая форма соп ла неприемлема, так как при течениях в соплах с вытянутой околокритической областью происходит интенсификация коагу ляции и роста жидких частиц. Кроме того, у таких сопел сущест венно большие потери из-за трения. На основании изложенного можно, например, принять дозвуковую сужающуюся часть сопла спрофилированной по дуге окружности радиуса, равного диамет ру минимального сечения, с дальнейшим сопряжением этой ок ружности (в направлении вверх по потоку) с конусом и затем с окружностью достаточно большого радиуса, заканчивающейся точкой, в которой касательная параллельна оси сопла.
Расширяющаяся околокритическая часть контура сопла в за
висимости от относительного расхода |
частиц и коэффициентов |
||
взаимодействия может либо являться |
элементом |
выбранного |
|
контура, принадлежащего к указанному выше семейству, |
либо |
||
1 Под трансзвуковой понимается часть сопла, находящаяся |
у его |
мини |
|
мального сечения. |
|
|
|
200
представлять собой дугу окружности радиуса, обычно меньшего радиуса скругления сужающейся околокритической части конту ра сопла.
В работе [53] представлены результаты серии расчетов пото ков в осесимметричных соплах с различными контурами при от носительном содержании частиц в смеси около 30% и радиусе скругления в расширяющейся части сопла го, равном 0,4 радиуса минимального сечения. Предполагается, что любой контур, при надлежащий исходному двухпараметрическому семейству конту ров, может быть аппроксимирован полиномом третьей степени. Два параметра этого полинома подбирают из условий его про хождения через заданную конечную точку и касания окружности радиуса го, а два определяют углы наклона контура к оси — Ѳі и Ѳг — в начальной и конечной точках. При проведении расчетов
углы Ѳі и Ѳг варьировались в диапазонах |
17°^Ѳ і^28° и |
4°^02^1О °. Радиус частиц принимали равным |
5р, показатель |
адиабаты равновесного потока — равным 1.13. |
В результате |
большой серии расчетов на ЭВМ получены зависимости потерь удельного импульса от углов и найдены оптимальные значения Ѳ ю п т = 25°, 02опт^ 8°. (Полином с такими значениями Ѳі и Ѳг хо рошо аппроксимирует один из контуров двухпараметрического
семейства профилей). Варьирование Ѳі в диапазоне |
17—30° из |
меняет удельный импульс всего на 0,2—0,3%. Еще |
меньше — |
влияние отклонения Ѳг от своего оптимального значения: изме нение Ѳг в диапазоне 4—12° приводит к изменению удельного им пульса на 0,1 %.
Слабое изменение удельного импульса при значительном от клонении контура от оптимального для сверхзвукового двухфаз ного течения объясняется противоположным характером влия ния этих отклонений на потери из-за двухфазности и из-за рас сеяния.
При профилировании сопел для двухфазных потоков следует иметь в виду возможность попадания частиц на стенку. Это яв ляется крайне нежелательным, так как с одной стороны сопро вождается эрозией стенки, а с другой — приводит к потерям удельного импульса. Величина этих потерь в сверхзвуковой час ти сопла определяется в соответствии с формулами (5.55) и (5.56), представленными в конце § 5.3 для случая скольжения частиц вдоль стенки. В случае оседания частиц на стенке потери удельного импульса пропорциональны проекции на ось импуль
са осевших частиц usmsoc (ms0с — расход осевших |
частиц) и |
могут составлять заметную величину. Для борьбы |
с эрозией в |
сужающейся части сопла последнюю можно делать конической. Количество частиц заданного размера, выпадающих на стен ку в расширяющейся части, уменьшается вдоль сопла, поскольку
траектории частиц, находящихся на большем удалении от линии раздела, пересекаются с линиями тока газа под меньшими уг лами.
201
При движении полидисперсного потока в сопле вначале на стенку выпадают мелкие частицы, а затем крупные. Для сопла
сфиксированным контуром доля частиц, попадающих на стенку,
сростом размера частиц сначала возрастает, а затем падает. Это связано с тем, что мелкие частицы хорошо следят за движе нием газа и их оседание невелико, а крупные— не успевают по пасть на стенку до конца сопла.
Вработе [59] проведено расчетное исследование попадания частиц на стенку, причем для упрощения вычислений не учиты валось влияние.отставания частиц на параметры газа. В част ности, получены зависимости доли частиц, попадающих на стен ку, от их размеров для различных контуров сопел. Для сопел с большей кривизной расширяющейся части контура оседание час тиц большее. На конической расширяющейся части сопла оседа ние частиц отсутствует. Поэтому для уменьшения выноса частиц на стенку контур сопла желательно приблизить к прямолинейно му. Для спрямления контура угол Ѳі целесообразно уменьшить,
а Ѳг — увеличить в таких пределах, чтобы потери на рассеяние не были значительными.
Для примера, приведенного в работе [53], вместо оптималь ных значений Ѳі и © 2 был рассчитан спрямленный контур с Ѳі = = 21° и ©2=13°. Расчетные потери удельного импульса увеличи лись при этом на 0,2%, но существенно уменьшился вынос час тиц на стенку и связанные с этим эрозия и потери удельного им пульса.
Изложенными выше принципами следует руководствоваться при выборе профиля сопла для двухфазных потоков, причем еще раз следует подчеркнуть, что в зависимости от значений коэффи циентов взаимодействия (размера частиц, размера сопла и т. д.), содержания частиц в газе, параметров двигателя, сопла и прочих факторов оптимальный профиль сопла может существен но изменять свою форму и для его нахождения требуется прове дение серии расчетов.
СП И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы
1.Альтман Д., Картер Д. М. Процессы расширения. — В кн.: Аэродина мика больших скоростей и реактивная техника. Процессы горения. М., Физ-
матгиз, 196ІІ, с. 35—65.
2.Амелин А. Г. Теоретические основы образования тумана при конденса ции пара. М., «Химия», 1966, 294 с.
3.Амелин А. Г., Яшке Е. В., Кургин Ю. С. Температура капли в пересы
щенном паре. — «Коллоидный журнал», 1961, вып. 23, № 6, с. 652—657.
4.Бабуха Г. Л. и др. Экспериментальное исследование устойчивости ка пель при соударениях. — Сб. «Теплофизика и теплотехника», Киев, «Наукова думка», 1972, вып. 21, с. 41—44.
5.Бабуха Г. Л., Сменковская П. Т., Шрайбер А. А. Экспериментальное
исследование взаимодействия капель жидкости. — Сб. «Гидромеханика», Ки ев, «Наукова думка», 1971, вып. 18, с. 76—79.
6.Бабуха Г. Л., Стернин Л. Е., Шрайбер А. А. Расчет двухфазных потерь
всоплах при наличии коагуляции и дробления капель конденсата. — «Изве стия АН СССР. Механика жидкости и газа», 1974, № 1, с. 175—177.
7.Бабуха Г. Л., Шрайбер А. А. Взаимодействие частиц полидисперсного материала в двухфазных потоках. Киев, «Наукова думка», 1972, 175 с.
8.Бабуха Г. Л., Шрайбер А. А. Влияние соударений частиц полидисперс ного материала на движение и межфазовый теплообмен в вертикальном двух фазном потоке. — «Журнал прикладной механики и технической физики», 1966, № 4, с. 23—29.
9.Баханов В. П. К обоснованию квазистационарного приближения в тео рии кинетики гомогенной конденсации.— «Труды УкрНИГМИ», М., Гидрометеоиздат, 1971, вып. 99, с. 41—20.
10.Баханов В. П. Спонтанная Конденсация водяного пара при течении в сверхзвуковом сопле. — «Труды УкрНИГМИ», М., Гидрометеоиздат, 4972, вып. 118, с. 46—59.
41.Баханов В. П., Буйков М. В. Замкнутая система уравнений двухфаз
ной газодинамики при наличии химических реакций и квазистационаряой го могенной конденсации. — «Труды УкрНИГМИ», М., Гидрометеоиздат, 1971, вып. 99, с. 21—24.
12.Баханов В. П., Буйков М. В. Кинетика спонтанной квазистационарной конденсации пересыщенного пара в камере Вильсона. — «Коллоидный жур нал», 1967, вып. 2Э, № 6, с, 779—785.
13.Баханов В. П., Буйков М. В. Кинетика спонтанной квазистационарной конденсации пересыщенного пара в камере Вильсона. — «Коллоидный жур нал», 1970, вып. 32, № 5, с. 654—661.
14.Баханов В. П., Буйков М. В. Кинетика спонтанной конденсации в ка мере Вильсона. — «Труды шестой межвузовской конференции по вопросам ис парения, горения и газовой динамики дисперсных систем» (Одесса), Изд-во Киевского университета, 1966, с. 18.
15.Баханов В. П., Буйков М. В. Об учете трансляционных и вращатель
ных степеней свободы при вычислении работы образования зародыша в тео-
203
рии нуклеации. — «Украинский физический журнал», Киев, «Наукова думка»,
1969, т. 13, вып. 5, с. 7Ѳ1—766. |
|
|
частицами |
|
|
16. Бейли, Нильсон, Серра, Цупник. Течение газа с твердыми |
|||
в |
осесимметричном сопле.— «Ракетная техника», |
1961, № 6, с. 66—62. |
||
|
17. Бейлих, Конденсация в струе углекислого |
газа. — «Ракетная техника |
||
и космонавтика», 4970, № 5, с. 1158—160. |
|
|
|
|
1 |
18. Бихешти. Поглощение и рассеяние излучения твердыми частицами уг |
|||
лерода. — «Ракетная техника и космонавтика», |
1967, № 4, с. 254—256. |
|||
» |
19. Бородин В. А., Дитякин Ю. Ф., Ягодкин |
В. И. О дроблении |
сфериче |
ской капли в газовом потоке. — «Журнал прикладной механики и техниче
ской физики», 1962, № 1, с. 85—92.
« - 20. Браун Б. Запаздывание скорости частиц в металлизированных топли вах. —• В кн.: Детонация и двухфазное течение, М., «Мир», 1966, с. 202—243.
21.Бухман С. В. Экспериментальное исследование распада капель. — «Вестник АН Каз. ССР», 1954, № 11, с. 80—87.
22.Ван Де Хюлст Г. Рассеяние света малыми частицами. М., ИЛ, 1961,
536с.
23.Варвинг, Мэзон. Исследование конденсации в профилированных соп
лах |
в ударной трубе. — «Ракетная |
техника |
и космонавтика», 1970, |
№ 10, |
|
с. 188— 190. |
|
|
гиперзвуко |
||
вых |
24. Вегенер П. П., Мак Л. М. Конденсация в сверхзвуковых и |
||||
аэродинамических трубах. —• |
В кн.: |
Проблемы механики, |
под |
ред. |
X.Драйдена и Т. Кармана. М. ИЛ, 1961, т. 3, с. 254—367.
25.Вегенер П. П. Явление конденсации в соплах. — В кн.: Гетерогенное горение. М., «Мир», 1967, с. 477—498.
26.Верещака Л. П., Крайко А. Н., Стернин Л. Е. Метод характеристик для расчета сверхзвуковых течений газа с инородными частицами в плоских и
осесимметричных соплах — «Вычислительный центр АН СССР. Сообщения по прикладной математике». М., 1969, вып. I, 46 с.
27.Верещака Л. П. и др. Результаты расчета методом характеристик те чения газа с частицами в осесимметричных соплах и сравнение с результата ми одномерного приближения. — «Известия АН СССР. Механика жидкости и газа», 1968, № 3, с. 123—128.
28.Верещака Л. П., Крайко А. Н., Стернин Л. Е. Сеточно-характеристи ческий метод расчета плоских и осесимметричных сверхзвуковых двухфазных течений. — Сб. «Лопаточные машины и струйные аппараты». М., «Машино строение», 4972, № 6, с. 163—178.
29.Волынский М. С. Изучение дробления капель в газовом потоке. — «ДАН СССР», 1349, 18, № 2, с. 237.
30.Волынский 1W. С., Липатов А. С. Деформация и дробление капель в потоке газа. — «Инженерно-физический журнал». Минск, «Наука и техника», 1970, вып. 18, № 5, с. 838—843.
31.Галюн Н. С., Крайко А. Н. К расчету неравновесных течений. — «Из вестия АН СССР. Механика и машиностроение», 1964, № 6, с. 44—47.
32.Гильберт, Олпорт, Данлэп. Динамика, двухфазных течений в ракетных
соплах. — «Ракетная техника», 1962, № 12, с. 108— ПО.
33. Глауц. Смешанное дозвуковое и сверхзвуковое течение газа с тверды ми частицами. — «Ракетная техника», 4962, № 15, с. 147—148.
34. Гленн. Повторная конденсация при истечении в вакуум смеси пара и жидких частиц. — «Ракетная техника и космонавтика», 1969, № 4, с. 24—29.
35. Гойн, Лоуренс. Лобовое сопротивление сфер при числах Рейнольдса
от 200 до 10000. — «Ракетная техника и космонавтика», 1968, № 5, с. 247—249. 36. Головин А. М. К теории колебаний и дробления капли в газовом по токе при наличии вихревого движения внутри капли. — «Известия АН СССР,
Серия геофизическая», 1964, № 7, с. 1084—1092.
37. Горбачев С. В., Никифорова В. М. О верхнем пределе устойчивости капель при их соударении. — «Журнал геофизики», 4935, вып. 2, № 5, с. 237— 246.
204
38.Горбис 3. Р. Теплообмен дисперсных сквозных потоков. М.—Л., «Энер гия», 1964, 296 с.
39.Гоффман, Томпсон. Обобщенный метод определения оптимального
контура сопла в случае двухфазных потоков. — «Вопросы ракетной техники», М„ «Мир», 1967, № 3, с. 46—63.
40.Грин X,. Лейн В. Аэрозоли — пыли, дымы и туманы. Л., «Химия», 1972, 428 с.
41.Гришин С. Д., Тишин А. П., Хайрутдинов Р. И. Неравновесное двух
фазное течение в сопле Лаваля с коагуляцией частиц полидисперсного кон денсата. — «Известия АН СССР. Механика жидкости и газа», 1969, № 2, с. 1112— 117.
42. Гудерлей К. Г., Армитейдж Д. В. Общий метод определения оптималь ных сверхзвуковых ракетных сопел. — Сб. «Механика». М., ИЛ, 1963, № 6, с. 85—101.
43.Гудерлей, Хантш. Наилучшие формы сверхзвуковых осесимметричных реактивных сопел. — Сб. «Механика», 1956, вып. 38, № 4, с. 53—69.
44.Давыдов Л. М. Исследование неравновесной конденсации в сверхзву ковых соплах и струях. — «Известия АН СССР, Механика жидкости и газа», 1971, № 3, с. 66—73.
45.Даум, Джайармати. Конденсация воздуха и азота в гиперзвуковых
аэродинамических трубах. — «Ракетная техника и космонавтика», 1968, № 3, с. 94—103.
46.Де Брейн И. Асимптотические методы в анализе. М., ИЛ, 1961, 247 с.
47.Дейч М. Е. и Филиппов Г. А. Газодинамика двухфазных сред. М.,
«Энергия», 1968, 423 с.
48.Дженкинс, Хогланд. Обобщенная теория роста частиц в камере сгора ния и сопле ракетного двигателя. — «Вопросы ракетной техники», М., «Мир», 1970, № 2, с. ЗЭ—52.
49.Доббинс. Измерение среднего размера твердых частиц в газовом пото ке. — «Ракетная техника и космонавтика», 1963, № 8, с. 221—223.
50.Доббинс и др. Измерение средних размеров частиц струи по дифрак
ционному рассеянию света. —• «Ракетная техника и космонавтика», 1963, № 8. с. 157— 162.
51.Доббинс и Стрэнд. Сравнение результатов двух методов определения размеров частиц А120з в продуктах сгорания небольшого ракетного двигате ля. — «Ракетная техника и космонавтика», 1970, № 9, с. 10—18.
52.Доумен, Льюис мл. Радиальное рассеяние твердых частиц в струях, истекающих из сверхзвуковых сопел. — «Ракетная техника и космонавтика», 1965, № 1, с. 250—251.
*53. Дритов Г. В., Тишин А. П. О профилировании сопел, работающих на газе с частицами конденсата. — «Известия АН СССР. Механика жидкости и газа», 1971, № 1, с. 1170—175.
54.Дритов Г. В., Тишин А. П. Расчет неравновесного течения газа с час тицами конденсата в сопле Лаваля. — «Известия АН СССР. Механика жид кости и газа», 1969, № 5, с. 36—42.
55.Дунский В. Ф., Никитин Н. В. Распыление жидкости вращающимся диском. — «Инженерно-физический журнал», Минск, «Наука и техника», 1965,
10, № 1, с. 54—60.
56.Зельдович Я. Б. К теории образования новой фазы. Кавитация. — «Журнал экспериментальной и теоретической физики», 1942, № 12, вып. 11— 12, с. 525—1538.
57.Ильинский В. А. Адиабатическое истечение аэрозолей. — «Научные труды Сталинградского механического института», 4952, т. 1, с. 199—210.
58.Ильинский В. А. Вступительная статья редактора к русскому изданию. Сб. «Гетерогенное горение», М., «Мир», 1967, с. 5—20.
59.Камзолов В. Н., Маслов Б. Н., Пирумов У. Г. Исследование траекто рий частиц в соплах Лаваля. — «Известия АН СССР. Механика жидкости и газа», 1971, № 5, с. 136—143.
205
60.Камзолов В. Н., Пирумов У. Г. Расчет неравновесных течений в соп лах. —«Известия АН СССР. Механика жидкости и газа», 1966, № 6, с. 25—33.
61.Кань Сан-вук. Исследование роста конденсированных частиц в разре
женных и континуальных средах. — «Ракетная техника и космонавтика», 1967,
№7, с. 91—99.
62.Карлсон. Экспериментальное определение теплового запаздывания при
течении газа с твердыми частицами |
в сопле. — «Ракетная |
техника», |
1962, |
№ 7, с. 136—138. |
|
|
|
63. Карлсон, Хогланд. Сопротивление и теплоотдача частиц в соплах ра |
|||
кетных двигателей. — «Ракетная |
техника и космонавтика», |
1964, № |
'11, |
с. 104—109.
64.Кіацкова О. Н. и др. Опыт расчета плоских и осесимметричных сверх звуковых течений газа методом характеристик. М., — «Вычислительный центр АН СССР», 1961, 60 с.
65.Клигель. Течение смеси газа с частицами в сопле. — «Вопросы ракет
ной техники», М., «Мир», 1965, № 10, с. 3—29.
66.Клигель Дж., Никерсон Г. Течение смеси газа и твердых частиц в осе симметричном сопле. В кн.: Детонация и двухфазное течение. М., «Мир», 1966, с. 183—201.
67.Клячко Л. А. К теории дробления капли потоком газа. —■«Инженер
но-физический журнал», Минск, «Наука и техника», 1963, № 3, с. 554—557.
68.Корсунов Ю. А., Тишин А. П. Экспериментальное исследование дроб ления капель жидкости при низких значениях числа Рейнольдса. — «Известия АН СССР. Механика жидкости и газа, 1971, № 2, с. 182—186.
69.Коузов П. А. Основы анализа дисперсного состава промышленных пы лей и измельченных материалов. Л., «Химия», 1971, 279 с.
70.Крайко А. Н. Вариационные задачи газовой динамики неравновесных
и равновесных течений. — «Прикладная математика и механика», 1964, вып. 28, № 2, с. 286—295.
|
71. |
Крайко А. Н. Вариационные |
задачи сверхзвуковых |
течений |
газа с |
|
|
произвольными термодинамическими свойствами. «Труды ВЦ АН СССР», М., |
|||||
|
1963, 84 с. |
|
|
|
|
|
|
72. |
Крайко А. Н. и др. Механика многофазных сред. — Сб. «Итоги науки |
||||
|
и техники. Гидромеханика», М., ВИНИТИ, 1972, т. 6, с. 93—174. |
|
|
|||
|
73. |
Крайко А. Н., Стернин Л. Е. К теории течений двухскоростной сплош |
||||
|
ной среды с твердыми или жидкими частицами. — «Прикладная математика |
|||||
|
и механика», 1965, вып. 29, № 3, с. 418—429. |
в |
одномерном |
|||
|
74. |
Крайко А. Н., Старков В. К-, Стернин Л. Е. Решение |
||||
|
приближении вариационной задачи о построении сопла максимальной тяги при |
|||||
|
течении газа с инородными частицами. — «Известия АН СССР. |
Механика |
||||
|
жидкости и газа», 1368, № 4, с. 52—62. |
|
|
|
||
|
75. |
Крайко А. Н., Осипов А. А. К решению вариационных задач сверхзву |
||||
|
ковых течений газа с инородными частицами. — «Прикладная |
математика и |
||||
|
механика», 1968, вып. 32, № 4, с. В96—605. |
|
|
|
||
|
76. |
Кроув. Коэффициент сопротивления для частиц в реактивном |
сопле. |
|||
|
—• «Ракетная техника и космонавтика», 1967, № 5, с. 257—258. |
|
|
|||
|
77. |
Кроув, Уиллогби. Исследование роста частиц в сопле |
ракетного дви |
|||
? |
гателя. |
— «Ракетная техника и космонавтика», 1967, № 7, с. .106—111. |
|
|||
78. |
Кроув, Уиллогби. Механизм |
роста частиц в соплах реактивных двига |
телей. — «Ракетная техника и космонавтика», 1966, № 9, с. 243—244.
79.Куртни. Конденсация в соплах. — «Вопросы ракетной техники», 1965,
№11, с. 3—22.
80.Куршаков А. В., Салтанов Г. А., Ткаленко Р. А. Теоретическое и экс периментальное исследование конденсации в центрированной волне разреже
ния.— «Журнал прикладной механики и технической физики», 1971, № 5, с. 117—122.
81. Левин Л. М. Исследования по физике грубодисперсных аэрозолей. М., Изд-во АН СССР; 1961, 267 с.
206