scherbo-sp2
.pdfВ этом случае одна из координат точки приложения растягивающей на-
грузки у = 0. Тогда напряжение в лю- |
|||||
бой точке поперечного сечения будет |
|||||
определяться по формуле |
|
||||
s = |
F |
+ |
F × zF |
z . |
(4) |
|
|
||||
|
A |
|
J y |
|
|
Для уменьшения возможной |
ошибки опытов будем находить вели- чину напряжений в зависимости от ступени приращения растягивающей нагрузки DF, которая является вели- чиной постоянной.
|
Изменение напряжений в точ- |
||||||
|
ках 1, 2, 3 при таком нагружении бу- |
||||||
|
дет равным |
|
|
|
|
|
|
|
s = F + |
DF × zF z ; |
|
|
|||
|
1 |
A |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
J y |
|
|
||
|
|
s2 = |
|
F ; |
(5) |
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
Z |
s3 |
= F + DF × zF z3 . |
|
|
|||
|
|
A |
|
J y |
|
|
|
|
Величину |
|
осевого |
момента |
|||
|
инерции сечения относительно глав- |
||||||
|
ной центральной оси у можно опре- |
|
|||||
|
Эпюра σ |
||||||
|
делить по формуле |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
|
|
J y = |
b × h3 |
(6) |
|
||
|
|
|
|||||
|
|
|
12 |
|
|
||
|
|
|
|
|
Рис. 2 |
Следует отметить, что данная формула справедлива только при таком обозначении размеров поперечно-
го сечения b и h и осей z, y, как показано на рис. 2.
3. Постановка и порядок проведения лабораторной работы
Испытанию на внецентренное растяжение подвергается стальная по- лоса прямоугольного поперечного сечения b × h .
Напряжения измеряются при помощи проволочных датчиков сопротив- ления, наклеенных на образец и подключенных к измерителю деформаций.
331
Лабораторная работа проводится в следующем порядке:
1.Изучить принципиальную схему лабораторной установки, схему подключения измерителя деформаций.
2.Измерить поперечные размеры образца b и h.
3.Измерить расстояние от геометрической оси поперечного сечения до линии приложения продольной растягивающей нагрузки F и точек 1, 3.
4.Закрепить образец в захватах испытательной машины.
5.Без нагрузки для трех тензодатчиков записать показания П1, П2, П3 измерителя деформаций в таблицу.
6.Нагрузить образец нагрузкой 5000 Н.
7.Записать показания измерителя деформаций для двух тензодатчи- ков в таблицу.
8.То же выполнить при нагрузке 10000 и 15000 Н.
9.Теоретически подсчитать величину напряжений от ступени при- ращения нагрузки F и сравнить с результатами опыта.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тензодатчик Т1 |
|
Тензодатчик Т2 |
|
Тензодатчик Т3 |
||||||||||
F, |
F, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1ср |
G1оп , |
|
|
2 |
2ср |
G2оп , |
|
|
3 |
3ср |
|
G3оп , |
||
кН |
кН |
1 |
|
2 |
|
3 |
|
|
|||||||||
|
|
П |
|
П |
П |
МПа |
П |
|
П |
П |
МПа |
П |
|
П |
П |
|
МПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
7 |
|
8 |
9 |
10 |
11 |
|
12 |
13 |
|
14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. Обработка результатов опыта
Для уменьшения погрешностей опыта находим среднее значение приращения показаний измерителя деформации от ступени приращения нагрузки F для трех тензодатчиков Т1, Т2, Т3 по зависимости
П = П1 + П2 + ... + Пn , |
(7) |
ср |
n |
|
332
где n – число ступеней приращения растягивающей нагрузки; |
|
|
DП1, DП2...DПn – |
приращение показаний измерителя деформаций от |
|
ступени приращения нагрузки F . |
|
|
Опытное значение величины нормальных напряжений от ступени |
||
приращения нагрузки |
F можно определить по формуле |
|
|
sоп = DПср × s0 , |
(8) |
где σ0 – цена деления измерителя деформаций при измерении напряжений. Обработку результатов следует производить в следующем порядке:
1.Определить площадь поперечного сечения образца А и величину осевого момента инерции Jy.
2.По формулам (5) определить теоретически величину нормальных
напряжений в точках 1, 2, 3 от ступени приращения нагрузки F .
3. По формуле (8) определить опытное значение нормальных напря-
жений в точках 1, 2, 3 от ступени приращения нагрузки |
F . |
4. Сравнить величины нормальных напряжений в точках 1, 2, 3 от |
|
приращения нагрузки, полученные теоретически и опытным путем. |
|
σ = σт − σоп 100 % , |
(9) |
σт |
|
где σт – величина нормальных напряжений в точках 1, 2, 3, полученная теоретически;
σоп – величина нормальных напряжений в точках 1, 2, 3, полученная опытным путем.
5.Построить эпюры нормальных напряжений в сечении стержня на основании аналитического расчета и экспериментальных данных.
6.Полученные результаты оформить в виде отчета по предлагаемой ниже форме.
4.Анализ полученных результатов
При рассмотрении результатов испытаний необходимо:
а) обратить внимание на характер распределения нормальных на- пряжений по сечению;
б) сравнить значения нормальных напряжений, определенных экспе- риментально (σоп) и вычисленных по теоретическим формулам (σт) и дать заключение о соответствии расчетных формул для вычисления нормаль- ных напряжений при внецентренном растяжении.
333
5.Контрольные вопросы
1.Какие внутренние усилия возникают в поперечном сечении бруса при внецентренном растяжении и чему они равны?
2.Как определяются напряжения в любой точке поперечного сече- ния при внецентренном растяжении?
3.Как определить положение нейтральной оси при внецентренном растяжении?
4.Что называется ядром сечения?
5.Каким методом производится определение экспериментальных значений нормальных напряжений в данной работе?
6.Какова цель лабораторной работы?
7.Какое оборудование применяется в данной работе?
Отчет по лабораторной работе студент должен оформить следующим образом.
ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА «Опытная проверка теории внецентренного растяжения»
1. |
Цель работы. |
|
|
|
|
y |
|||
2. |
Используемые приборы и оборудование: |
z1 |
|
z3 |
|||||
|
– |
стержень; |
|
|
|
|
zF |
||
|
– |
измеритель деформаций ИДЦ-1; |
|
|
1 |
2 |
3 |
||
|
|
|
|
|
z |
||||
|
– |
разрывная машина УММ-5. |
|
|
|
|
|||
3. |
Размеры бруса: |
|
|
|
|
h |
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
– |
ширина поперечного сечения h = |
мм; |
|
|
Рис. 3 |
|||
|
– |
толщина поперечного сечения b = |
мм; |
|
|
||||
|
– расстояние от оси бруса до линии действия продольной растягиваю- |
||||||||
щей нагрузки и точек 1, 2, 3: |
|
|
|
|
|
||||
|
|
zF = |
мм; |
|
|
|
|||
|
|
z1 = |
мм; |
|
|
|
|||
|
|
z2 = |
мм; |
|
|
|
|||
|
|
z3 = |
мм. |
|
|
|
|||
|
|
4. Вычислить геометрические характеристики: |
|
|
|||||
|
|
а) площадь поперечного сечения А = b × h = |
мм2 ; |
|
|
||||
|
|
б) осевой момент инерции сечения относительно главной централь- |
|||||||
ной оси у |
|
|
|
|
|
||||
|
|
J y = |
b × h3 |
|
= мм2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
334
5. Вычислить теоретическую величину напряжений от ступени при- ращения нагрузки F в точках А и В по формулам (5)
σT(1) = МПа;
σT(2) = МПа;
σT(3) = МПа.
6.Вычислить опытные значения нормальных напряжений в точках 1, 2, 3 поперечного сечения с использованием формул (7) и (8), выполнив расчет в виде табл. 1.
7.Сравнить величины нормальных напряжений в точках 1, 2, 3, по-
лученные теоретически и опытным путем, вычислив величину Δσ по фор- муле (9).
8.Изобразить схему испытуемого бруса с расположением тензодат- чиков Т1, Т2, Т3 и необходимыми размерами, схему поперечного сечения с осями z, y и необходимыми размерами, эпюры теоретических и опытных нормальных напряжений в поперечном сечении бруса.
9.Выводы (в соответствии с анализом полученных результатов).
ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 14
Исследование напряжений в кривом брусе
1.Цель работы
1.Экспериментальное определение нормальных напряжений в попе- речном сечении кривого бруса и изучение закона их распределения.
2.Сопоставление нормальных напряжений, найденных эксперимен- тально и вычисленных по теоретически полученным формулам.
2.Краткие теоретические сведения
В строительной практике и, в особенности, в машиностроении часто встречаются брусья (стержни) с криволинейной осью. К ним относятся крюки подъемных кранов, звенья цепей, арки, своды и т. д. Все эти брусья отличаются той особенностью, что их ось представляет собой плоскую кривую, поперечное сечение имеет ось симметрии, а приложенная к брусу нагрузка лежит в одной плоскости, совпадающей с осью бруса и осью симметрии поперечного сечения.
335
Всем этим особенностям отвечает и брус, изучаемый в настоящей лабораторной работе. Он имеет постоянное по длине прямоугольное попе- речное сечение и очерченную по окружности плоскую ось (рис. 1, а).
а)
A
б)
b |
y |
F
r0
A rв
rн
F
h
y |
z |
Сечение А-А |
z |
|
|
y0 |
r |
rв |
|
||
|
r0 |
|
|
ρ |
|
|
rн |
|
Рис. 1
В поперечном сечении таких брусьев может действовать три внут- ренних усилия: продольная сила N, изгибающий момент М и поперечная сила Q. Их определение, как и в прямом брусе, осуществляется с помощью метода сечений.
Изгибающий момент в поперечном сечении кривого бруса численно равен алгебраической сумме моментов внешних сил, взятых по одну сто- рону сечения, относительно оси, проходящей через центр тяжести попе- речного сечения и перпендикулярной силовой плоскости (ось z0, рис. 1, б).
Силовая плоскость – это плоскость, в которой действуют приложен- ные к брусу нагрузки. Она проходит через ось бруса и ось симметрии по- перечного сечения (ось у, рис. 1, б).
336
Изгибающий момент считается положительным, если растягива- ются внутренние волокна бруса.
Продольная сила в поперечном сечении кривого бруса численно равна алгебраической сумме проекций внешних сил, взятых по одну сто- рону оси сечения, на ось (ось у, рис. 2, а), проходящую через центр тяже- сти поперечного сечения и центр кривизны этого же сечения бруса (эта ось лежит и в силовой плоскости).
|
|
F |
|
|
y |
|
|
|
y |
|
h |
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
r0 |
|
|
|
K A A |
|
φ |
D |
K |
|
|
ц.к. |
E |
|
|
|
B |
F·r0 |
|
|
|
F |
|
A-A |
|
|
|
|
Эпюра М
F
A-A |
F |
Эпюра N |
A-A |
F
Эпюра Q
Рис. 2
Поперечная сила считается положительной, если вызывающая ее внешняя сила поворачивает часть бруса относительно центральной оси z0 (см. рис. 1, б) по часовой стрелке (ось z0 проходит через центр тяжести по- перечного сечения бруса перпендикулярно силовой плоскости).
Учитывая сказанное выше в отношении M, N, Q, рассмотрим опреде- ление внутренних усилий и построение их эпюр для бруса, изучаемого в лабораторной работе.
337
При вычислении внутренних усилий рассмотрим участки CD, BE, CB. На участке CD и ВЕ внутренние усилия отсутствуют (равны нулю).
В этом легко убедиться, если вычислять M, N, Q через нагрузки, прило- женные к отсеченной части бруса, расположенной со стороны точки D (здесь нагрузки отсутствуют, а поэтому изгибающий момент, продольная и поперечная сила на этих участках также будут равны нулю).
На участке СВ (см. рис. 2, а)
M = F × h, h = r ×sin j,
где r0 – радиус кривизны оси бруса. Тогда
M = F × r0 sin j; N = F ×sin j;
Q = F ×cos j.
Дальнейшие вычисления, необходимые для построения эпюр, вы- полнены в табличной форме.
Таблица
Значения углов |
ϕC = 0 |
ϕA− A = 90 |
ϕB = 180 |
|
Внутренние |
φ, град |
|||
усилия |
|
|
|
|
M = F × r0 ×sin j |
0 |
F × r |
0 |
|
|
|
|
0 |
|
N = F ×sin j |
|
0 |
F |
0 |
Q = F × cos j |
|
F |
0 |
-F |
По вычисленным внутренним усилиям строим их эпюры (см. рис. 2). При этом эпюра М построена со стороны растянутой зоны, на эпюрах N, Q проставлены знаки.
Различают брусья малой и большой кривизны.
К брусьям малой кривизны относятся брусья, для которых выполня- ется условие
|
|
r0 |
> 5, |
(1) |
|
|
|
||
|
|
h |
|
|
где r0 – |
радиус кривизны оси бруса (см. рис. 1, а, б); |
|
||
h – |
ширина поперечного сечения (см. рис. 1, б). |
|
Если ширина поперечного сечения изменяется по длине бруса, то под «h» в выражении (1) понимают наибольшую высоту поперечного се- чения.
Нормальные напряжения от изгибающего момента в поперечном се- чении бруса малой кривизны с достаточной для практических расчетов
338
точностью можно определить по формуле, полученной для прямых брусь- ев (т. е. для брусьев с прямолинейной осью):
|
sM = |
M |
× y, |
(2) |
|
|
|||
|
|
J z |
|
|
|
0 |
|
|
|
где M – |
изгибающий момент в полученном сечении кривого бруса; |
|
||
J z0 |
– момент инерции поперечного сечения кривого бруса относитель- |
но центральной оси z0 (см. рис. 1, б), перпендикулярной силовой плоскости;
у – ордината точки поперечного сечения кривого бруса относительно центральной оси z0.
К брусьям большой кривизны относятся брусья, для которых выпол- няется условие
|
|
|
r0 |
³ 5, |
|
|
(3) |
||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
h |
|
|||||
где |
r0, h – те же величины, что и в выражении (1). |
|
|||||||
|
Нормальные напряжения от изгибающего момента в поперечном се- |
||||||||
чении бруса большой кривизны вычисляются по формуле |
|
||||||||
|
|
sM = |
M |
× |
y |
, |
(4) |
||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Sz r |
|
|||
где |
M – |
изгибающий момент в поперечном сечении кривого бруса; |
|
||||||
|
у – |
ордината точки поперечного сечения кривого бруса, в которой |
вычисляются напряжения, относительно нейтральной оси z (см. рис. 1, б); ρ – радиус кривизны рассматриваемого слоя волокон, т. е. расстоя- ние от центра кривизны (ц. к.) до точки поперечного сечения, в которой
вычисляются напряжения (см. рис. 1, б);
Sz – статический момент поперечного сечения кривого бруса относи- тельно нейтральной оси z (см. рис. 1, б).
Статический момент поперечного сечения кривого бруса относи- тельно нейтральной оси вычисляется по формуле
|
Sz = A × y0 , |
(5) |
где у0 – |
расстояние от центра тяжести поперечного сечения кривого бруса |
|
до нейтральной оси z (см. рис. 1, б); |
|
|
А – |
площадь поперечного сечения кривого бруса. |
|
Нейтральная ось в кривом брусе всегда смещена от центра тяжести по- перечного сечения в сторону центра кривизны (см. рис. 1, б) этого сечения на расстояние у0 (поэтому у0 и Sz всегда положительны). Это расстояние равно
y0 = r0 - r, |
(6) |
где r0 – радиус кривизны оси бруса (см. рис. 1, а, б);
339
r – радиус кривизны нейтрального слоя, т.е. расстояние от центра кривизны до нейтральной оси (см. рис. 1, б).
Радиус кривизны нейтрального слоя кривого бруса вычисляется в за- висимости от формы поперечного сечения по одной из формул, которые можно найти в справочной литературе по сопротивлению материалов. Для бруса с прямоугольным поперечным сечением используется формула
|
r = |
h |
|
|||
|
|
|
|
, |
(7) |
|
|
ln |
rн |
|
|||
|
|
|
||||
|
|
|
rв |
|
||
где h – |
высота поперечного сечения кривого бруса (см. рис. 1, б); |
|||||
rн – |
радиус кривизны наружных волокон кривого бруса (см. рис. 1, а, б); |
|||||
rв – |
радиус кривизны внутренних волокон кривого бруса (см. рис. 1, а, б); |
|||||
Следует отметить, что формулы (4) и (7) получены для случая чисто- |
||||||
го изгиба кривого бруса (т. е. при N = 0, |
Q = 0 ). Однако этими формулами |
можно пользоваться для определения положения нейтральной оси и вы- числения нормальных напряжений от изгибающего момента и в том слу- чае, когда в поперечном сечении кривого бруса наряду с изгибающим мо- ментом действует продольная и поперечная силы.
Знак нормальных напряжений при использовании выражения (4) уста- навливается в соответствии с характером деформации материала в рассматри- ваемой точке. Если материал в точке испытывает растяжение, то нормальные напряжения будут растягивающими (положительными). Если материал в точ- ке испытывает сжатие, то напряжения будут сжимающими (отрицательными). При этом изгибающий момент и ордината точки в выражение (4) подставля- ются без учета знака, т. е. берутся по модулю (если они отрицательные).
В лабораторной работе исследуются напряжения по сечению А-А. В этом сечении изгибающий момент растягивает правую от оси z зону (рис. 3, 4) и сжимает левую. Поэтому напряжения от изгибающего момента в т. 3 положительные, в точках 1, 2 – отрицательные.
Выражение (4) представляет собой уравнение гиперболы, поэтому нор- мальные напряжения от изгибающего момента в кривом брусе (в отличие от прямого бруса) изменяются по гиперболическому закону (рис. 4, эпюра σТМ ).
При наличии в поперечном сечении кривого бруса продольной силы нормальные напряжения от нее вычисляются по формуле
|
σN = |
N |
, |
(8) |
|
|
|||
|
|
A |
|
|
где N – |
продольная сила в поперечном сечении кривого бруса; |
|
||
А – |
площадь поперечного сечения кривого бруса. |
|
340