Аэродинамические источники шума
..pdfПри рассмотрении членов правой части этого уравнения, т. е. при оценке источников шума, введем дальнейшие упрощения отно сительно структуры потока в зоне смешения турбулентной струн применительно к области наиболее интенсивного излучения. Так, известно [65], что поток в этой области близок к параллельному со значительным градиентом средней скорости. Кроме того, как будет показано далее, расчет интенсивности шума струи сводится к сум мированию интенсивностей излучения' объемов, пульсации скорости в которых коррелированы, т. е. турбулентных вихрей. В пределах каждого турбулентного вихря можно принять, что градиент сред ней скорости постоянен, а изменение скорости вдоль оси струи пре небрежимо мало. По мере удаления от центральной области зоны смешения такая идеализация потока становится все менее реаль ной, но это не имеет особого значения при оценке суммарного шу- -ма струи. Поэтому для поля средних скоростей можно принять сле дующее упрощающее приближение:
U i = (J (х2)\ и 2= и 3= 0, |
(2.32) |
где направление Х\ совпадает с направлением истечения струи. Далее введем предположение о несжимаемости среды при оцен
ке интенсивности излучения звука. Будем считать, что |
плотность |
|||||
среды в турбулентной струе постоянна Q = Q C и |
мало отличается от |
|||||
плотности окружающей среды Q0. |
|
(2.31), описывающие ис |
||||
Тогда члены правбй части уравнения |
||||||
точники шума турбулентного потока, представляются |
|
|||||
<*211; |
:6c^ L ; |
^ - = 2 Qc^ |
dUj |
(2.33) |
||
dxi dxj |
dUi |
dxidxj |
dxi |
dx i |
dx j |
|
где производная |
вследствие |
(2.32) равна |
dUi |
|
||
|
dxj |
|
|
|
dx2 |
|
dniij
dxidxj содержит вторую пространственную про-
изводную от произведения пульсационных скоростей и, следова тельно, определяет квадрупольный характер излучения. В соответ ствии с принятой терминологией [96] этот член выражает «собст венный» шум турбулентных пульсаций скорости или шум от взаи модействия турбулентность — турбулентность. С физической точки зрения «собственный» шум обусловливается турбулентными напря жениями, которые определяют скорость переноса количества дви жения через какую-либо поверхность вследствие пульсаций скоро сти.
Второй член — L включает произведение градиента средней
ОХI
скорости и первой пространственной производной пульсационной скорости. Этот член содержит только первую пространственную производную, изменяющуюся во времени, и определяет, таким об разом, дипольный характер излучения. Согласно той же термино-
dPi
логии член — — выражает «сдвиговый» шум пульсации скорости
при наличии градиента средней скорости или шум от взаимодейст вия турбулентность — сдвиг. С физической точки зрения «сдвиго вый» шум обусловлен пульсирующими во времени силами.
Действительно, поскольку принято, |
что |
dUi |
dUi |
ди\J |
dxj |
6x2 |
ТО дх i |
||
представляет производную поперечной |
пульсационнои скорости в |
дч2
продольном направлении -----.Рассмотрим перемещение элемента dxi
жидкости вниз по потоку из точки А в точку Б под действием сред ней скорости Uj и поперечной пульсации скорости и2/ (рис. 2.1). Ввиду того, что существует значительный градиент средней скоро сти, величина скорости U\ в точке Б меньше величины скорости в- точке А. Тогда вследствие замедления, а затем ускорения, возни кает переменная сила, пропорциональная градиенту средней скоро сти и поперечной пульсации скорости.
Очевидно, что излучение «собственного» и «сдвигового» шум'а должно быть наиболее интенсивно вблизи центральной области зоны смешения, где пульсационные скорости и градиент средней скорости принимают наибольшие значения.
Вследствие линейности неоднородного волнового уравнения (2.31) его решение, определяющее «сдвиговый» шум объема тур булентного потока Q, имеет вид
|
|
р) |
(у. |
I* — yl ) |
|
||
Q - Q о = |
|
«о |
d V(y), |
(2.34) |
|||
|
|
|
|
||||
4лс% дхi |
|
|
\Х — У\ |
|
|
||
а решение, определяющее «собственный» шум, |
|
|
|||||
1 |
д2 |
.т |
( |
' \Х ~ У ' |
|
|
|
г |
|
|
---------- |
|
|
||
|
|
|
|
|
со |
dV (у), |
(2. 35) |
6 б0 4 я cl |
dxi dxj |
) |
|
\х -3-1 |
|||
|
|
|
|||||
где у — координата элемента dV |
жидкости; х — координата точ |
||||||
ки наблюдения в звуковом поле; |
[х~У\ =г — расстояние от |
эле |
мента объема жидкости до точки наблюдения, величины Р; и Пг^ определяются в момент времени t—г/с0, т. е. в тот момент, когда
звуковая волна должна излучиться, чтобы достичь точки наблюде ния в заданный момент времени (рис. 2.2).
Выполним дифференцирование правых частей выражений (2.34) и (2.35). Так, имеем
r = \ x - y \ = = V { x i - y if\
|
|
|
|
|
|
|
|
d r |
_ |
|
x i —■ У1 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дхi |
|
Г |
J |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X i — У1 . |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
d ( t — |
r/c„) |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
d x i |
|
|
|
С0Г |
|
|
|
|
|
|
||
|
д |
ГPj(y<t —Г/Со)-! |
|
1 |
Г дР, |
d(t— |
г / CQ) |
г |
р |
|
|
||||||||
|
дх -, [ |
|
|
г |
|
J |
|
Г2 |
1 |
dt |
|
dxi |
|
|
|
дх, |
\ |
||
|
|
д |
/ рз |
|
|
|
|
|
дР) |
, |
Р1 |
\ |
—1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
т ( |
1 |
|
(2. 36) |
||||||||||
|
|
dxi |
\ |
|
г |
) |
|
|
Г2 |
( |
с0 |
dt |
|
г |
) |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Аналогично получаем, используя |
(2.36), |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
<Э2 |
г П |
, ; ( у , |
t |
Г/CQ)1 |
|
д |
|
|- |
Xj |
уj |
I | |
дпи |
|
П<7 \п |
||||
|
д2 |
М |
|
|
|
|
г |
д |
Г |
*}— У) / |
1 |
дПц |
|
||||||
д х [ д х j [ |
|
|
|
|
d x t L |
г2 |
|
\ с 0 |
dt |
|
г ) ] |
||||||||
|
|
■У] |
|
1 d 2 n U |
d ( t — |
г / CQ) | |
1 |
( д П и |
d ( t — r / c Q) |
Г — |
|||||||||
|
|
г» |
|
|
с0 |
dfi |
|
|
d x L |
г2 |
(:\ dt |
|
|
dxi |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
П |
|
дг |
|
|
|
1 |
дПц |
П/; |
\ |
д (г2) |
|
|
|
|||
|
|
|
и |
дх[ ) _ |
г2 — ( — |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
£2 |
/ |
П/у \ |
|
|
|
Ч со |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
( x i — yi)(xj — yj) |
( |
1 |
d2Xlij |
|
|
3 |
dll/y |
|
ЗП/у |
. (2.37) |
|||||||||
dxidxj |
\ |
г ) |
|
|
|
гЗ |
|
|
|
|
|
|
c0r |
ctf |
|
Г2 |
Поскольку в дальнейшем рассматривается решение неоднород ного волнового уравнения для больших расстояний г от излучаю щего объема, т. е. для дальнего звукового поля, то в выражениях (2.36) и (2.37) можно ограничиться только первыми членами. При расчете ближнего звукового поля необходимо учитывать все ела гаемые, содержащиеся в этих выражениях.
Для дальнего звукового поля решение уравнения (2.31), опреде ляющее «сдвиговый» шум, представляется
\ - Q o = — — \ |
( x i — У д |
д Р j ( У » t — r / c о) dV (у), |
(2. 38) |
4 п с 6 J |
г2 |
dt |
|
О2 |
|
|
|
я решение, определяющее «собственный» шум,
_J__ Г(x i— yi)(xj — yj) |
д * П и ( у, t — г / с 0) |
dV (у). (2.39) |
|
Q-Qo |
|
dt2 |
|
4ш?о \ |
г3 |
|
|
|
|
Проведенное дифференцирование правых частей выражений '(2.34) и (2.35) применимо, вообще говоря, только к турбулентным лотокам, движущимся с малыми дозвуковыми скоростями. В этом
случае источники шума можно считать практически покоящимися и поэтому подынтегральные выражения можно рассматривать в не подвижной системе координат. -
2.2.2. Учет конвекции источников шума
Поскольку в реальных турбулентных потоках наблюдается кон векция источников шума, то при вычислении подынтегральных вы ражений, содержащихся в (2.34) и (2.35), необходимо перейти от неподвижной системы координат к системе координат, связанной с движущимися источниками [80, 105]. Так, далее будет показано, что в турбулентной струе перемещение источников шума происхо дит со скоростями, распределение которых подобно распределению* средних скоростей.
Введем систему координат т|, перемещающуюся со скоростью
конвекции источников Uu. Учтем, что за время х = \ х —у\/с0, в те |
|
чение которого звуковая волна распространяется |
от источника,, |
находящегося в точке у, до точки наблюдения х, |
источник переме |
щается на расстояние xUu = b\K\x—y\> где MK= t/K/c0. Следователь но, неподвижная и движущаяся системы координат связаны соот ношением
Т1= у + |
Мк|лг — у\. |
|
|
(.2*40) |
|
Тогда с учетом того, что |
|
|
|
|
|
dV {i\) = dV (у) [l - |
] |
, |
|
||
выражения (2.34) и (2.35), определяющие |
«сдвиговый» и «собст |
||||
венный» шумы, представляются |
|
|
|
|
|
д |
С |
t'jW’t —r/Co) |
|
(2.41) |
|
б - 6 о = |
J |
Г — Мк ( X I — (/;) |
|
||
4лс% |
11 |
’ |
|||
|
2 |
П,7(у, t |
|
|
|
1 |
f |
г/ср) |
|
(2.42) |
|
е— е0= + 4яcl дхiдх] |
О |
r - t \ * ( X i - y i ) |
|
||
|
|
||||
Проведем дифференцирование |
(2.41) и |
(2.42) |
по |
аналогии с |
тем, как провели дифференцирование выражений (2.34) и (2.35). Для этого необходимо определить производную dxi в системе координат т|
dr |
_ x i — У1 Л __ дуЛ |
|
dxi |
г \ |
dx-J |
Из соотношения |
(2.40) |
при постоянной величине г\ находим |
|||||
|
Х 1' |
У1f 1 |
ду/ \ |
р. |
ду1’ |
Мк (Xj — у{) |
|
дх^ |
к |
г |
\ |
dxi) |
’ |
dxi |
Мк (Х[ — у{) —г |
Подставляя найденное - ^ L получаем dxi
dr _ |
Xj — у i |
dxi |
r — MK(xi — i/,) |
В результате дифференцирования подынтегральных выраже ний, содержащихся в (2.41) и (2.42), получаются выражения, по добные (2.36) и (2.37) соответственно. Для области дальнего зву кового поля решения неоднородного волнового уравнения, пред ставляющие «сдвиговый» и «собственный» шум, имеют соответст венно следующий вид:
1 |
Г |
(*1 —yj) |
dPjiyt, t —/-/с0) |
dV(r[)\ |
(2.43) |
4 я с30 |
M K ( X i — (/,)]2 |
дх |
|
|
|
1 |
С |
{ Xj — У i ) ( X j — Уj ) |
(?2 I I ,; (1), t — r/c0) |
(2.44) |
|
4ясд £ |
tr Мк(*,-—</<)Р |
дт2 |
dV{x\). |
||
|
|
Введем угол 0 между направлением конвекции источника шума со скоростью t/K=CoMK и направлением на точку наблюдения. По скольку индекс i в знаменателе выражения (2.44) в этом случае соответствует направлению движения источника, то можно запи сать
0 = arOCOS ( X i — У г ) / Г .
Для дальнего звукового поля r= |JC—у | — |jf| =х, х,-—#,~х* и выражения (2.43) и (2.44) принимают следующий вид:
__1________ xt______г dPj(r!,t —r/c0) -dV{xi)- (2.45)
|
|
4яcl |
|
r2 0 — М к cos 0)2 |
J |
dv |
|
|
|
U |
|
|
Q |
|
|
|
|
1 |
|
|
X j X j |
f d2Jl ij(l ), |
t — r/c 0) |
|
|
4яс„ |
|
r3 (1 — MK cos 0)3 J |
dV{x\). (2.46> |
||
|
|
|
|
||||
|
|
u |
|
|
|
2 |
|
|
Тогда без учета членов взаимной корреляции получаем интен |
||||||
сивность / = |
(Q— Q0)2 co/Qoдля «сдвигового» и «собственного» шумов- |
||||||
соответственно |
|
|
|
|
|
||
/ = |
1 |
|
X i X l |
Ц J |
(T,, 0) ^ ( Л + l . T)rfK(4)j d V № |
||
|
|
|
|
||||
|
1бя2 Q0 CQ |
x * ( l — |
|
M K COS 0 )4 ^ |
|
|
/ = |
I |
XiXjXnXi |
г |
I ( |
д~ 11ij |
(л ,0 )^ (л - Ы , |
, |
* 6 ( 1 — Мк c o s 0)6 |
, |
, |
dx2 |
||
|
1 6 я 2 б 0 с “ |
J |
J |
’ dx * V |
||
|
|
|
V L 00 |
|
|
X d V ( t|),
(2.47)
x ) d V ( x [ ) I x
" ]1
(2.48)
где черта сверху означает усреднение во времени; %— пространст венное разделение.
Рис. 2.3. Схема излучения зву |
Рис. |
2.4. Схема |
излуче |
ка конвектируемым протяжен |
ния |
звука конвектируе |
|
ным источником |
мым |
точечным |
источни |
ком
Интегрирование выражений (2.47) и (2.48) должно быть осуще ствлено, вообще говоря, по бесконечному пространству. Однако вследствие ограниченности области смешения турбулентного пото ка с окружающей средой при повторном интегрировании практи чески можно ограничиться эффективным объемом V этой области.
Из выражений (2.47) и (2.48) видно, что в направлении, об разующем острый угол с направлением движения потока, интен сивность звука больше, чем в направлении, образующем тупой угол с направлением движения потока. Поскольку при этом увели чение интенсивности звука больше, чем ослабление, то происходит увеличение суммарной акустической мощности, определяемой ин тегрированием по сферической поверхности фактора направленно сти (1—MHcos 0)"п, где /г= 4,6.
Увеличение эффективности излучения объясняется тем, что источники шума турбулентного потока имеют определенную протя женность. Для того чтобы излученный по направлению движения источника звук достиг точки наблюдения в один и тот же момент времени от передней и задней частей источника, необходимо, что бы задняя часть источника излучила звук раньше, чем передняя. Пусть за время которое необходимо для достижения звукового сигнала от одного конца источника до другого, весь источник пере местится на расстояние MKc^if Время, которое затрачивает звуко вой сигнал на прохождение расстояния, равного протяженности источника, составляет t. Тогда справедливо следующее равенство (рис. 2.3):
t'cQ= t c 0-\-t'N[Kc0cos б,
или t'/t = (\ — Мк cos б)-1.
Последнее соотношение означает, что при движении источника эффективное время излучения увеличивается по сравнению со слу чаем неподвижного, источника. Это приводит также к увеличению эффективного объема излучающего источника, а следовательно, и к увеличению интенсивности излучения. При излучении звука про тив движения источника эффективное время излучения и объем уменьшаются, что вызывает ослабление интенсивности излучения.
Оценку |
влияния |
движения |
Неподвижный |
||||
источника |
на эффективность |
||||||
|
|||||||
излучения |
можно |
провести |
|
||||
также исходя из графического |
|
||||||
представления |
(рис. |
2.4). |
|
||||
Пусть точечный источник кон- |
|
||||||
вектируется |
со |
|
скоростью |
|
|||
UK= c0Мк. |
Для |
того |
чтобы |
|
|||
звук, излученный из точки у, |
|
||||||
достиг точки х в тот |
|
же |
мо |
|
|||
мент времени, что и излучен |
|
||||||
ный из точки у+Ау, |
|
звук |
из |
|
|||
точки у должен быть излучен |
|
||||||
раньше. Разница |
во |
|
времени |
|
|||
излучения равна At=Ay cos0/co |
Рис. 2.5. Влияние конвекции на эффек |
||||||
или |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
тивный объем источника и время излу- |
ду с0
Рассмотрим теперь движущийся протяженный источник. В тур булентной струе, как уже отмечалось, такие источники представля ют собой перемещающиеся с определенной скоростью конвекции1 турбулентные вихри или объемы, пульсации скорости в которых коррелированы. Схему излучения звука движущимся со скоростью'
= и неподвижным вихрями удобно представить в координа тах t п у (рис. 2.5). За промежуток времени At вихрь перемеща ется на расстояние А// = с0МкД^ т. е. связь между координатами t и у определяется
dt = |
1 |
ду |
с0Мк |
Координаты излучающего объема, из которых звук приходит и точку наблюдения одновременно, изображаются на схеме прямой Ы, тангенс угла наклона которой к оси определяется соотношением dt/dy = cos 0/со. Оценим изменение эффективного объема у1{ и вре мя излучения tu конвектируемого .вихря по сравнению со временем
излучения 10 и объемом уо неподвижного вихря. |
иметь ук—у0 = |
|
Используя приведенные соотношения, будем |
||
^=tKCoMKi —г/KCOS 0/соТогда |
чисто геометрически |
получаем, что |
= |
(1 — Мк cos 0)-1, |
(2.49) |
кУо
т.е. эффективный объем и время излучения вихря за счет конвек ции изменяется на множитель (1—MKcos0)_1.
Поскольку интервал времени в движущейся системе координат
изменяется пропорционально (1—M K CO S '0 ) - 1 , т о производные по времени в неподвижной и движущейся системах координат связа
ны следующим образом: -^ - = (1 — MKcos 0)-1-^ -
dt |
дх |
Обратимся к выражениям (2.38), (2.39) и (2.45), (2.46), пред ставляющим решение волнового уравнения для неподвижных и конвектируемых источников шума соответственно. Видно, что изме нение плотности, определяющее «сдвиговый» шум или дипольные источники шума, пропорционально элементу объема турбулентного потока и первой производной по времени от Pj, а изменение плот ности, определяющее «собственный» шум или .квадрупольные ис точники шума,— элементу объема и второй производной по време ни от Пij. Элемент объема в движущейся системе' координат равен элементу объема в неподвижной системе, умноженному на (1—Мк cos О)-1.
Таким образом, эффект конвекции в случае дипольных источни ков шума, изменяя эффективный объем и интервал времени излу чения на множитель (1—MKcos О)-1, вызывает изменение плотно сти пропорционально (1—MKcos0)-2, а интенсивности излучения {1—MHcos0)-4. В случае квадрупольных источников шума эффект конвекции, изменяя эффективный объем и дважды интервал вре мени излучения на множитель (1—MHCOS B)- 1, приводит к измене нию плотности пропорционально (1—MKcosO)“3, а интенсивности излучения (1—MHcos0)-6.
Отметим, что при излучении звука по направлению движения {угол 0 острый) эффективный объем и интервал времени излуче ния источников увеличиваются, а при излучении против направле ния движения (угол 0 тупой) — уменьшаются. Поэтому звук более интенсивный излучается в направлениях, образующих острый угол с направлением движения, чем в направлениях, образующих тупой угол.
Далее рассмотрим изменение факторов направленности для случая генерирования звука движущимся потоком в какой-либо ог раниченной области, т. е. если источники шума существуют на уча стке конечной протяженности [104]. В турбулентной струе, напри мер, как уже отмечалось, образование звука происходит в основ ном на участке небольшой длины вблизи среза сопла.
Схематически влияние огрниченности области излучения на звуковое поле источников представим также в координатах t и у {рис. 2.6). Общее количество источников шума выражается дли ной отрезка ys. Количество источников, звуковые сигналы от кото рых приходят в точку наблюдения одновременно, представляется длиной отрезка у. Так же, как и ранее, из чисто геометрического рассмотрения видно, что отношение числа источников, дающих вклад в звуковое поле в определенный момент времени, к общему числу источников равно у1уъ = 1—MKcos 0.
Качественное объяснение изменения фактора направленности продемонстрируем на примере упрощенной модели турбулентной струи (рис. 2.7). Так, источники шума существуют только внутри некоторого объема и перемещаются относительно окружающей сре ды со скоростью UKy равной половине скорости распространения звука с0. Точка наблюдения в звуковом поле находится на оси
Рис. |
2.6. Влияние ограничен- |
Рис. 2.7. Влияние конвекции на величи- |
|
ности |
области излучения |
на |
ну эффективного объема турбулентного, |
количество эффективных |
ис- |
потока |
|
|
точников |
|
|
струи. Положение источников, ‘ вуковые сигналы от которых дости гают точку наблюдения одновременно, изображаются линией N В момент t0 звук, излученный от среза сопла (сечение 1—/), достигает точку наблюдения в какой-либо определенный момент времени. Пусть за время t\—10 фронт звуковой волны N перемес тился на расстояние, равное половине длины области излучения. Источники, которые в момент времени tQ>находились на срезе соп ла, за это время переместились вниз по потоку в сечение 2—2 на расстояние, равное половине расстояния от сечения 1— 1 до сече ния 3—3. Источники, находящиеся в момент t\ на линии N, в мо мент 4 располагались в сечении 2—2. Заштрихованная область по^ тока между сечениями 1— 1 и 2—2, т. е. половина объема, прой денного фронтом волны, определяет интенсивность бегущей звуко вой волны. Область потока между сечениями 2— 2 и 3—3 еще не
успела излучить звук, распространяющийся с фронтом N.
В момент t2 фронт звуковой волны достиг границы области из лучения турбулентного потока. Видно, что только половина всего объема области между сечениями 1— 1 и 3—3 внесла вклад в зву ковое поле. Другая половина объема (между сечениями 3—3 и 4—4) не успела излучить звук, приходящий в точку наблюдения вместе с фронтом N, так как источники шума уже вышли из обла сти излучения. Источники шума, пришедшие в рассматриваемую область излучения после момента t0, также не успевают излучить звук, который приходит в точку наблюдения в выбранный момент времени, т. е. вместе с фронтом звуковой волны N. Поэтому число источников шума, дающих вклад в звуковое поле, уменьшается на 0,5, что также следует из выражения (1—MKcos0) при Мк = 0,5, cos 0= 1.
Таким образом, в случае генерирования звука движущимися ис точниками в ограниченной области фактор направленности в фор-
муле для интенсивности шума дипольных источников будет иметь вид (/—MKcos0)-3 вместо (/—MKcos0)~4, а для интенсивности шума квадрупольных источников (1—MKcos0)-5 вместо (/—MKcos 0)~6. Еще раз подчеркнем, что происходит это не вслед ствие изменения эффективности излучения источников шума, а вследствие изменения числа источников, дающих вклад в звуковое воле.
Тогда выражения (2.47) и (2.48), определяющие интенсивность «сдвигового» и «собственного» шумов турбулентной струи соответ ственно, принимают вид
XiXt |
|
|
L(,1+ 1’ x)dvw>1 ^ (4 ); |
\[ \ |
^ (ть 0 )^ |
||
1бл2р0Со х4(1 — MKCOS0)3 ^ |
| J |
дх |
|
|
|
|
(2. 50) |
X i X j X k X t |
|
дзпы |
|
/ = • |
№ |
(П. |
x)d V (4) d V (IJ). |
16л2д0СдЛ:б(1 — MKcos0)5 \ [ |
|
|
кL ° °
(2.51)
Следует отметить, что приведенные ранее рассуждения относи тельно изменения эффективности акустического излучения турбу лентного потока подразумевают идеальные нераспадающиеся во времени источники шума. При сверхзвуковых скоростях истечения в случае М„ cos 0 = 1 решения волнового уравнения (2.45) и (2.46) теряют смысл, так как формально интенсивность излучения в на правлении под углом 0 к направлению движения должна возрас тать до бесконечности. Это объясняется увеличением эффективного объема и времени излучения источников, поскольку, излучая звуко вую волну, источники продолжают перемещаться вместе с волной. Поэтому в какой-либо определенный момент времени в точку на блюдения должен приходить звук, излучаемый в течение неогра ниченного промежутка времени.
В действительности, реальные источники шума турбулентного потока (турбулентные вихри) с течением времени распадаются. Учет временной нестационарное.™ турбулентной структуры потока, как будет показано далее, отражается в изменении факторов на правленности шума, изменении интенсивности излучения источни ков и исчезновении особенностей звукового поля.
2.2.3. Сдвиговый и собственный шум струи
Обратимся к выражениям для интенсивности «сдвигового» и «собственного» шумов и покажем, что в случае стационарного слу чайного процесса, произведение первых производных по времени в (2.50) можно заменить второй производной по времени, а произ ведение вторых производных в (2.51) заменить четвертой произ водной.