Планирование эксперимента при оптимизации процессов химической техн
..pdf
|
|
План |
|
|
|
Выходная переменная (октановое |
||||
Номер |
Факторы (состав смеси в долях) |
|
|
|
число) |
|
||||
опьпа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yUl |
уи, |
Уи |
||
1 |
1 , 0 |
0 |
0 |
|
|
1 0 |
0 |
, 8 |
100,9 |
100,85 |
2 |
0 |
1 , 0 |
0 |
|
|
85,2 |
85,6 |
85,40 |
||
3 |
0 |
0 |
1 |
, 0 |
|
8 |
6 |
, 0 |
85,0 |
85,50 |
4 |
0,5 |
0,5 |
0 |
|
|
8 |
8 |
, 8 |
89,3 |
89,05 |
5 |
0,5 |
0 |
0,5 |
90,3 |
90,7 |
90,50 |
||||
6 |
0 |
0,5 |
0,5 |
85,5 |
85,4 |
85,45 |
||||
7 |
0,33 |
0,33 |
0,33 |
88,3 |
88,8 |
88,55 |
||||
8 |
0,150 |
0,595 |
0,255 |
86,6 |
86.8 |
86,70 |
||||
9 |
0,300 |
0.490 |
2 |
1 |
0 |
87,6 |
88,1 |
87,85 |
С учетом технологических ограничений на содержание мыла и синтанола оптимальной выбрана область, обес печивающая достаточно сильное моющее действие смеси при низком пенообразовании в следующем диапазоне из менений состава: сульфанол — 6—9, синтанол ДС-10 3— 4, мыло 3—4,5%.
4. 5. 4. Исследование свойств трехкомпонентной смеси бензинов. При исследовании свойств (октанового числа) трехкомпонентной смеси бензинов использовалось симп- лекс-решетчатое планирование. На первом этапе для по лучения математической модели использовался план, по зволяющий получить полином второго порядка (2.3) (табл. 4.23, первые шесть опытов). В каждой точке пла на были реализованы по два параллельных опыта. Средние значения октановых чисел приведены в'послед нем столбце таблицы. По формулам (2.10) и (2.11) по лучены коэффициенты модели:
Р, = 100,85; |
р2 = 85,40; |
р3 = 85,50; |
Р12== —16,30; |
Р13= —10,70; |
р23 ~ 0. |
Таким образом, модель выглядит так:
А
у = 100,85*i + 85,40*2 + 85,50*3— 16,30*i*2— 10,70*i*3.
Для проверки адекватности полученной математичес кой модели реализовано по два параллельных опыта в
трех проверочных точках (опыты 7, 8, 9), одна из кото рых (точка 7) расположена в центре симплекса. В слу чае неадекватности модели эта точка может использо ваться для построения неполной кубической модели.
Подстановкой условий опытов 7, 8, 9 в полученную
А Л Л модель получим у7, г/8»Уэ и определим по формуле (2.14)
разности
А7 = |
88,55 — 87,58 |
= |
0,97; |
А8 = |
86,70 — 85,88 |
= |
0,82; |
А9 = |
87,85 — 86,99 |
= |
0,86. |
Согласно (2.13), с учетом т = 2, s0=0,34 и £=0,628 (по формуле (2.15)), вычислим значение /-критерия
|
0,34У1 + 0,628 |
Расчетное значение /-критерия превосходит табличное |
|
/т = 2,26 (/о=9, 9 = |
0,05), т. е. модель второго порядка |
неадекватна. |
|
Используя значение уш, в центре симплекса рассчи |
|
таем по (2.17) р12з = |
26,10. |
Получим модель вида |
|
у = 100,85*1 |
85,40*2 ~Ь 85,50*з— 16,30*1*2 — |
— 10,70*1*з + 26,10*1*2*3-
При проверке адекватности полученной неполной ку бической модели использовались данные проверочных опытов в точках 8, 9. Проверка показала адекватность этой модели. Таким образом, для оптимизации процесса можно использовать неполный кубический полином.
4.6. Методы идентификации при получении математических моделей
химико-технологических процессов
Методы идентификации требуют обязательного при менения ЭВМ в силу трудоемкости расчетов как самих статистических характеристик (корреляционных функ ций), так и неизвестных параметров дифференциальных уравнений. В приведенных ниже примерах исходная чис-
Рис. 4.6. Запись концентраций хлороводорода на входе x(t) и на выходе y(t) абсорбера.
ловая информация не приводится из-за громоздкости, цифровые результаты расчетов иллюстрируются рисун ками.
4. 6. 1. Исследование гидродинамической структуры потоков в изотермическом абсорбере. Исследовалась структура потоков в изотермическом абсорбере, где во дой абсорбировался хлороводород. Структура потоков определялась по статистическим характеристикам (мо ментам) весовой функции.
Последовательность оценки гидродинамической струк туры потоков объекта следующая: 1) проведение экспе римента на действующем объекте; 2) сглаживание экспе риментальных* данных; 3) расчет корреляционных функ ций; 4) определение весовой функции и ее вероятностных характеристик (моментов); 5) оценка гидродинамичес кой структуры потоков по рассчитанным моментам.
Эксперимент проводился на действующих абсорберах. Содержание хлороводорода измерялось во входном и вы ходном потоках (после поглощения основной части хло роводорода водой).
Сглаживание экспериментальных данных проводи лось по алгоритму скользящего среднего 2. 5. 2. Интер
вал усреднения (2 /+ 1 )= 5 . |
Запись (сглаженная) |
кон |
центраций хлороводорода на |
входе x(t) и выходе |
y{t) |
представлена на рис. 4. 6.
Корреляционные функции рассчитывались по уравне ниям (2.73) и (2.74) на ЭВМ «Мир-2». На рис. 4.7 при ведены нормированные автокорреляционная и взаимно корреляционная функции, отличающиеся от расчетных:
R* (т) = Я**(т)/$2;
X X X
Ryx{t) — Ryx(t)/SxSyi
где s2x — оценка дисперсии входной переменной: sx и sy —
оценки среднеквадратичных отклонений соответственно входной и выходной переменных.
л&,
Рис. 4.7. Расчетные корреляционные функ ции к примеру 4.6.1.
Выборка данных, по которой считались корреляци онные функции, равнялась 120 точкам, снятым с интер валом 30 мин.
Расчет весовой функции в соответствии с уравнением (2.75) проводился по алгоритму 2.5.4 на ЭВМ «Мир-2». Результаты расчета приведены на рис. 4.8. Расчеты про водились несколько раз с различными корреляционными функциями. Решение практически не менялось, что сви детельствует о его устойчивости.
С целью оценки гидродинамической структуры абсор бера использовался метод моментов и связь моментов с числами Пекле — алгоритм 2.5.5. По весовой функции рассчитывались ее моменты нулевого, первого, второго, третьего и четвертого порядков. Программа на языке АЛМИР для ЭВМ «Мир-2» и результаты расчета приве дены в приложении 8. Для расчета значений критерия Пекле Ре использовалась система уравнений (2.92), Кри терий Ре рассчитывался по моменту р2, а с помощью старших моментов проверялась адекватность принятой модели; уравнения системы (2.92) решались по стандарт ной программе — решение трансцендентных уравнений.
Рис. 4.8. Расчетная функция веса к примеру 4.6.1.
Использовался метод половинного деления. Расчеты про водились на ЭЦВМ «Мир-2». Программа расчета крите рия Ре и результаты расчета приведены в приложении. Получены близкие значения Ре: 63,45; 62,97 и 63,99.
Поскольку значение Ре более 30, можно считать, что гидродинамическая структура потоков в абсорбере соот ветствует режиму идеального вытеснения.
4. 6. 2. Исследование динамических характеристик объекта управления методом идентификации. Исследо вался объект управления, имеющий одну входную u(t) и одну выходную y(t) переменные. Известно, что объект характеризуется высоким уровнем помех, и детерминиро ванные методы исследования неприемлемы. Их примене ние также осложнялось жесткими требованиями техноло гического регламента.
Исследователи собрали информацию, не нарушая режима работы объекта (т. е. в режиме нормальной экс плуатации объекта). Предварительные исследования по казали, что для получения достоверных динамических характеристик объекта достаточно иметь реализацию «длиной» Т=3000 мин с интервалом между измерениями Д/ = 5 мин.
Получено четыре реализации, по которым рассчитаны автокорреляционные и взаимно-корреляционные функ ции в соответствии с алгоритмами 2.5.3. Параметры рас-
V2+ 6 |
1.65 |
Рис. 4.9. Автокорреляционные функции входа и выхода к примеру 4.6.2.
Чета КОрреЛЯЦИОННЫХ фуНКЦИЙ Дт = 15 МИН И Ттах = =500 мин. На рис. 4.9 представлены автокорреляцион
ные функции входной и выходной переменных исследуемого объекта по четырем реализациям. Анализ показывает, что время спада корреляционных функций примерно одинаково и равно 300 мин. Таким образом,
можно сказать, что объект с течением времени не изме няется (реализации получены, естественно, в различ ное .время). Необходимости в сглаживании реализа ции нет.
Взаимно-корреляционные функции по всем четырем реализациям представлены на рис. 4.10.
Из анализа кривых можно сделать следующие выво ды: 1. Объект является инерционным, поскольку макси мальные значения /?* (т) сдвинуты относительно начала
координат. 2. Между входной и выходной переменными существует значительная корреляционная связь (R*uy(x) « 0,6—-0,7).
Для нахождения математической модели в классе ли нейных систем воспользуемся уравнением Винера — Хоп-
Рис. 4.10. Взаимно-корреляционные функции входа и выхода к примеру 4.6.2.
фа (2.75). Однако для облегчения его решения предла гается выбрать из четырех компонентов корреляционных функций по одной для входа и выхода, аппроксимиро вать их аналитическими выражениями и только потом приступать к решению уравнения (2.75).
Приближенное аналитическое выражение для норми рованной автокорреляционной функции входа R*u(t)
Рис. 4.11. Аппроксимация автокорреляционной функции.
имеет вид
(т) = |
зхт |
т ^ О, |
е"°'008т cos------ , |
||
шЛ 1 |
200 |
|
а ее среднеквадратическое отклонение s2u=0,33. На рис.
4.11 приведена расчетная нормированная автокорреля ционная функция и ее аппроксимация приведенным выше уравнением. Совпадение достаточно удовлетворительно.
Приближённое уравнение для нормированной взаим но-корреляционной функции имеет вид (5^= 0,005)
R* |
(т) |
= |
l |
m |
|
|
- |
|
0; |
0,45е-°'0056т | cos-------- f 1,376 sin — |
/ |
x > |
|||||||
UlT ' |
|
\ |
200 |
200 |
|
|
|
||
R* |
|
|
f |
тех |
JtT |
\ |
|
|
|
(т) |
= |
0.45e-0’008* I cos— |
b 1,376 sin ------ 1, |
|
т < |
0. |
|||
uyK 1 |
|
\i |
200 |
200 |
/ |
|
|
|
Из рис. 4.12 видна удовлетворительная аппроксима ция указанными уравнениями.
Как известно, уравнение Винера — Хопфа связывает натуральные автокорреляционные и взаимно-корреляци онные функции, поэтому перейдем от нормированных функций к реальным
R u V ( t ) = /?*y (T)sus,,;
R u u ( x ) = R * (т)s * .
U U |
' и |
Рис. 4.12. Аппроксимация взаимно-корреляционной функции.
вследствие чего получим
|
|
рв / п т |
пт \ |
т> 0; |
||
0,74 • 10-3е“°'0056т( cos-------- Ь 1,376 sin -------), |
||||||
Ruvi^) |
|
\ |
200 |
200 |
/ |
|
|
|
пт |
пт |
\ |
т < 0. |
|
|
|
cos-------- 1- 1,376 sin — |
), |
|||
|
|
( |
200 |
200/ |
|
|
Таким образом, согласно |
уравнению Винера — Хоп- |
|||||
фа имеем |
|
|
|
|
|
|
|
( |
пт |
пт |
\ |
|
|
|
cos------ .+ 1,376 sin ------- = |
|
|
|||
|
|
200 |
200/ |
|
|
|
00 |
|
|
п(т — t) |
|
|
|
= Г £ т е - ° * 008<*-*> COS— -------- — dt. |
|
|
|
|||
J |
w |
|
200 |
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
Отсюда, решив это уравнение известными методами, можно получить следующее уравнение импульсной функ ции:
k(t) = 8,5-10"3 [0,746(0 + 0,7е-°.°176*—
— 2- 10"6cos 0,5te-°’0056*— 1,3 sin 0,05/е-°.°056Ч,
где 6(0 — дельта-функция.
Графически импульсная .(весовая) функция представ лена на рис. 4.13 без 6(0- Если применить к полученному
Рис. 4.13. Рассчитанная функция веса к приме ру 4.6.2.
уравнению импульсной функции преобразование Лапла са, можно получить следующую п е р е д а т о ч н у ю функцию:
, 0,74р + 0,04 |
(р + |
0,008)4- 0,0026 |
. |
Wu = 8,5 • ю -3— --------- |
(р-------------+ |
------- :-------- |
|
р + 0,0176 |
0,0056)4- 0,0026 |
|
Дифференциальное уравнение, описывающее объект исследования, имеет вид
d?u |
|
d2u |
|
du |
|
|
dt* |
|
dt2 |
|
dt |
* |
|
(0,74 |
fix |
|
d2x |
dx |
|
\ |
------dt* |
+ 0,0518 |
---------- dt 2 |
h 0,0026------dt |
+ 0,0001* |
/). |
Полученную передаточную функцию или дифференци альное уравнение, т. е. математическую модель динами ческих свойств объекта, можно использовать для синте за системы автоматического регулирования.