Строительная механика зданий и сооружений. Спецкурс
.pdfРис. 2.7
r12 6hi2 4 v2 1,5i0 4 v0 ;
X 0, |
|
|
v2 |
12i |
|
|
|
v |
|
|
3i |
v 1 r 0; |
|||||||
r |
i |
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
3 |
||||||||
|
h2 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
22 |
1 |
h2 |
|
|
2 |
|
|
2 |
|
h2 |
|
1 3 |
|
|||||
r 0,05i |
v2 0,05i |
|
v |
|
10,633 |
i |
0,05i |
0. |
|||||||||||
|
|
||||||||||||||||||
22 |
0 |
0 |
|
|
0 |
|
2 |
0 |
|
|
|
|
12 |
|
|
0 |
0 |
|
|
Отсюда r22 0,5i0 0,1v02 |
2 v0 1,723 . |
|
|
r12 – реактивный момент, возникающий в первой введенной (дополнительной) связи, от смещения узлов 1–2–3 на вели-
чину Z2 1;
r22 – реактивная сила, возникающая во второй введенной связи, от смещения этой же связи Z2 1.
Реакции r12, r22 нашли на эпюре (рис 2.6, б) из условий равновесия узла и части рамы (рис. 2.8).
41
Рис. 2.8
Уравнение устойчивости в развернутом виде для заданной рамы после некоторых преобразований:
2 v0 1 0,25v4 tgv4 0,1v02 2 v0 1,723 0,75 24 v0 0.
4. Определение критического значения v0.
Решение уравнения устойчивости производилось методом подбора, при этом последовательно задавались значения v0.
Значения критических функций при определенных значениях v0 берутся из табл. 3 и 4 приложения. Результаты вычислений сводим в табл. 2.1.
Таблица 2.1
v0 |
v4 0,816v0 |
v4 tg v4 |
2 v0 |
2 v0 |
4 v0 |
D f (v) |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0 |
0 |
1 |
1 |
1 |
–2,2 |
3 |
2,448 |
–2,03 |
0,656 |
0,0893 |
0,8393 |
–2,07 |
4 |
3,264 |
0,36 |
0,293 |
–0,637 |
0,696 |
–1,21 |
5 |
4,08 |
5,596 |
–0,477 |
–1,604 |
0,479 |
+ 0,57 |
4,80 |
3,92 |
3,8656 |
–0,2572 |
–1,3896 |
0,5305 |
–0,0304 |
|
|
|
42 |
|
|
|
4,82 |
3,93 |
3,9537 |
–0,2770 |
–1,4105 |
0,5255 |
+ 0,0800 |
По найденным значениям строим график зависимости
D f v0 (рис. 2.9).
Рис. 2.9
Уточним значение критического параметра v0 [4,80; 4,82] (рис. 2.10).
Выполняя интерполяцию, находим значение критического параметра:
vкр 4,80 |
0,0304 |
|
|
||
0 |
0,0800 0,0304 |
|
4,82 4,80 4,81. |
Рис. 2.10 |
5. Определение критических сил и расчетных длин стоек. Стержень 1:
vкр |
1,342vкр |
1,342 4,81 6,46; |
|||||
1 |
|
|
|
0 |
|
|
|
P |
|
vкр2 |
EI |
|
6,462 400 |
463,6кH. |
|
h2 |
62 |
||||||
кр |
|
|
|
||||
|
|
|
1 |
|
|
|
43
Стержень 2:
v2кр v0кр 4,81;
Pкр 4,812 612,5 400 384,8кH.
Стержень 4:
v4кр 0,816v0кр 0,816 4,81 3,92; Pкр 3,92422 400 324,0кH.
Расчетные длины определяем по формуле h0 vкрh .
Стержень 1:
h0 36,14,466 2,92м.
Стержень 2:
h0 3,414,816 3,92м.
Стержень 4:
h0 3,314,924 3,21м.
Пример 2.4. Найти величину критического параметра нагрузки для рамы, показанной на рис. 2.11, а, на котором указаны длины и жесткости стержней.
44
а |
б |
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
Рис. 2.11 |
|
|
|
|
||
1. Примем |
EI |
i |
и 4,75 |
P |
v . Тогда погонные жест- |
|||||
|
5 |
|
||||||||
|
|
0 |
|
EI |
|
0 |
|
|
||
кости стержней |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i1 8EI |
|
8 5i0 |
6,67i0; i2 |
|
3EI |
|
3 5i0 5i0; |
|||
6 |
|
6 |
|
|
|
|
|
h |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
i3 EI EI i0. h3 5
Аргументы функций влияния продольных сил:
45
v1 h1 85EIP 6 0,625 EIP 4,74 EIP v0; v2 h2 34EIP 31,33 EIP 3,46 EIP 0,732v0;
v |
h |
P |
5 |
P |
1,055v . |
|
EI |
EI |
|||||
3 |
3 |
|
0 |
2. Основная система метода перемещений показана на рис. 2.11, б. Количество неизвестных – 2.
Определитель, составленный из коэффициентов при неизвестных в канонических уравнениях, приравнен нулю.
D |
|
r11 r12 |
|
= 0. |
|
|
|||
|
|
r r |
|
|
|
|
21 22 |
|
|
Раскрывая определитель, получим уравнение устойчивости
r11 r22 r122 0.
3. Построим эпюры М1 и М2, показанные на рис. 2.11, в, г.
По этим эпюрам находятся реакции основной системы от единичных перемещений.
r11 4i1 2 v1 i2 v2 tgv2 |
i0 26,68 2 v0 5i0 v2 |
tgv2; |
|||||||||||
r |
r |
|
6i |
4 |
v |
6 6,67 |
4 |
v |
6,67 |
4 |
v |
|
. |
21 |
12 |
|
h1 |
1 |
6 |
0 |
|
0 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
46
r Q Q |
12i1 |
|
2 |
v |
|
3i3 |
v |
|
|
22 |
1 3 |
h2 |
|
1 |
|
h2 |
1 3 |
||
|
|
1 |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
2,22 2 v2 0,12 1 1,055v0 i0. |
|
Подставим эти выражения в уравнение устойчивости и, сократив на i02, получим
26,68 2 v0 5v2 tg v2 2,22 2 v0 0,12 1 1,055v0
44,5 24 v0 0.
4.Определим критическое значение v0. Результаты вычислений сведем в табл. 2.2.
Таблица 2.2
v0 |
v2 0,732v0 |
v2 tg v2 |
2(v0) |
2 v0 |
1 1,055v0 |
4 v0 |
D |
|
f v |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
0 |
0 |
0 |
1 |
1 |
1 |
1 |
17,9 |
|
1 |
0,732 |
0,6568 |
0,9662 |
0,8999 |
0,5555 |
0,9832 |
4,18 |
|
1,1 |
0,8052 |
0,8237 |
0,9590 |
0,8790 |
0,5075 |
0,9798 |
1,00 |
|
1,2 |
0,8784 |
1,0720 |
0,9511 |
0,8556 |
0,3527 |
0,9756 |
–4,01 |
|
47
Проведя кривую по точкам (рис. 2.12), находим значение критического параметра vкр на интер-
вале [1,1; 1,2].
Выполним линейную интерполяцию и найдем значение критического параметра:
vкр 1,10 |
1,0 |
1,2 1,1 |
|
|
|
||
0 |
4,01 1,0 |
|
|
|
Рис. 2.12 |
||
1,10 0,03 1,13. |
5. Критический параметр нагрузки получается одинаковым по любой из трех формул п. 1, соответствующих каждому стержню:
P |
v12кр EI |
|
1,132 EI |
0,0568 EI. |
|
4,752 |
4,752 |
||||
кр |
|
|
v2кр 0,732v0 0,732 1,13 0,828.
P |
|
|
v22кр EI |
|
|
0,828 EI |
0,0568 EI. |
|||
3,462 |
|
3,462 |
|
|||||||
кр |
|
|
|
|
|
|
||||
v3кр 1,055 v0 |
1,055 1,13 1,192. |
|||||||||
P |
|
v32кр EI |
|
1,1922 EI |
0,0568 EI. |
|||||
|
|
5,02 |
|
|
5,02 |
|||||
кр |
|
|
|
|
|
|
|
Соответствующие коэффициенты приведенной длины стержней:
|
|
|
|
3,14 |
2,79; |
|
|
|
|
|
|
|
|
3,14 |
3,81; |
|
v |
1,13 |
|
|
|
v |
0,828 |
||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||||
|
|
1кр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 кр |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
3,14 |
|
2,64. |
|
|
||||
|
|
|
|
v3кр |
1,192 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
48
§ 2.4. Особенности расчета симметричных рам
При расчете симметричных рам на устойчивость нужно рассматривать две возможные формы потери устойчивости – симметричную и обратно симметричную (кососимметричную). Необходимо составить уравнения устойчивости отдельно для
симметричной и для кососимметричной форм. Найти Pкрсим и Pкрк с, в качестве критической Pкр выбрать меньшую, соот-
ветствующая ей форма потери устойчивости будет наиболее опасной.
Пример 2.5. Выполнить расчет на устойчивость симметричной рамы.
Схема рамы показана на рис. 2.13, а. Требуется определить критическую нагрузку, соответствующую «опасной» форме потери устойчивости, при P1 3P2.
а б
Рис. 2.13
1. Определение степени кинематической неопределимости рамы.
Для составления уравнений устойчивости применим метод перемещений. Число угловых перемещений – углов пово-
рота – ny 4. Для обеспечения геометрической неизменяе-
49
мости шарнирной схемы рамы (см. рис. 2.13) необходимо ввести два дополнительных опорных стержня, закрепляющих ри-
гели от возможных горизонтальных смещений 1 и 2. Следовательно, число неизвестных линейных смещений nл
2 1 и 2 .
Полное число неизвестных метода перемещений n ny nл 4 2 6.
Основная система метода перемещений, полученная введением упругих связей в жесткие узлы рамы и дополнительных опорных стержней, закрепляющих раму от возможных линейных смещений 1 и 2, показана на рис. 2.14, а.
а б
Рис. 2.14
2. Определение параметров устойчивости.
|
|
|
|
N |
А 1 |
l |
|
|
|
|
P |
P h |
|
4P2 |
h |
|
|||||
v |
|
v |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
1 |
5 |
|
|
|
i1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2i |
|
2i |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
1,414 |
|
|
|
P2 h |
1,414v ; |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
0 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
v |
2 |
v |
|
|
N1 3 l |
|
|
|
P2h |
v ; |
v v |
4 |
0. |
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
6 |
|
|
|
i2 |
|
|
|
|
|
|
i |
0 |
3 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50