§ 9.9. Імпульсні трансформатори

Імпульсні трансформатори використовують в РЕА, коли виникає необхідність:

• підвищення або пониження напруги імпульсу;

• зміни полярності імпульсу;

• узгодження опорів джерела сигналів і навантаження;

—исключения в ланцюзі навантаження постійної складової струму джерела сигналу і для ряду іншої мети.

При всіх вказаних процедурах трансформатор повинен вносити мінімальні спотворення у форму передавального імпульсу.

Як і розглянуті вище, імпульсний трансформатор містить сердечник з магнітного матеріалу, на якому розташований каркас з обмотками. Якщо трансформовані імпульси необхідно подавати на декілька навантажень, то трансформатор містить відповідне число вторинних обмоток.

Розглянемо, як імпульсний трансформатор відтворюватиме на виході вхідний імпульс.

Спочатку вважатимемо, що від істочнка з внутрішнім опором, рівним нулю, подається прямокутний імпульс великої тривалості на ненавантажений трансформатор, опори обмоток якого також рівні нулю, що ідеалізується (лінія 1 на мал. 9.17, а).

Як відомо з теоретичної радіотехніки, струм, що протікає через первинну обмотку, в цьому випадку лінійно наростатиме, як показано на мал. 9.17,6 (лінія 1). Напруженість поля Н в сердечнику трансформатора у відповідності з, формулою (9.1) також наростатиме лінійно (мал. 9.17, в, лінія 1).

Як показано в § 9.2, індукція У в сердечнику спочатку наростатиме; у міру її наближення до значення індукції насичення швидкість наростання індукції сповільнюватиметься; коли індукція досягне значення індукції насичення, подальшого зростання індукції відбуватися не буде (лінія 1 на мал. 9.17, г). Магнітний потік в сердечнику

(9.73)

де S — площа поперечного перетину сердечника магнітопровода.

ЕДС U2, наведена у вторинній обмотці трансформатора, пропорційна швидкості зміни магнітного потоку. Тому спочатку, коли індукція наростає з постійною швидкістю, ЕДС, наведена у вторинній обмотці, постійна. У міру зменшення швидкості наростання індукції ЕДС у вторинній обмотці падає (лінія 1 на мал. 9.17,5).

Припустимо, що на той же трансформатор поданий імпульс з більшою напругою, ніж розглянутий раніше (див. мал. 9.17, а, лінія 2). Тепер струм наростатиме швидше, і індукція в сердечнику досягне насичення раніше; відповідно скоротиться і тривалість імпульсу, що знімається з вторинної обмотки (див. мал. 9.17, д, лінія 2).

Для того, щоб трансформатор відтворював на виході імпульс з мінімальним спотворенням, амплітуда вхідного імпульсу і його тривалість повинна бути вибраний так, щоб за час тривалості імпульсу індукція в сердечнику не досягала значень, близьких до індукції насичення. Тому звичайно для кожного типу трансформатора указується граничне значення твору амплітуди імпульсу на його тривалість, при яких забезпечується мале спотворення форми імпульсу за рахунок не лінійності намагнічення сердечника.

Мал. 9.17. Залежність для імпульсних трансформаторів

Дотепер ми розглядали проходження імпульсу через ідеальний трансформатор. У реального трансформатора опору обмоток не рівні нулю. Крім того, у джерела сигналу вихідний опір так само рівно нулю. Тому в реальному трансформаторі при подачі на вхід прямокутного імпульсу струм первинної обмотки наростає не лінійно, а так, як показано лінією 3 на мал. 9.17,б. Початкова ділянка цієї кривої близька до лінійного. На цій ділянці вершина імпульсу відтворюється з малими спотвореннями. У міру «загину» цієї кривої швидкість наростання струму, напруженості поля, індукції і магнітного потоку зменшуватимуться. При цьому зменшуватиметься і напруга, що знімається з вторинної обмотки трансформатора (лінія 3 на мал. 9.17,д). Для того, щоб спад вершини імпульсу був невеликим, трансформатор повинен мати велике відношення індуктивності первинної обмотки до опору обмоток (L/R).

Мал. 9.18. Форма Мал. 9.19. Блоки импульс-

фронту імпульсу ных трансформаторів

типу БТІ

Якість відтворення фронту імпульсу залежить від значень індуктивності розсіювання трансформатора, його паразитних місткостей, а також опорів обмоток трансформатора, навантаження і джерела сигналу. Можливі варіанти відтворення фронту імпульсу показані на мал. 9.18. Як видно з цього малюнка, фронт імпульсу може бути завалений (криві 2 і 3) або ж може мати викид (крива 1).

В більшості випадків конструктор РЕА сам не розробляє імпульсні трансформатори. Спеціалізовані підприємства випускають широку номенклатуру імпульсних трансформаторів малої і середньої потужності, різні електричні параметри обмоток (L, З, R), різне число вторинних обмоток, що мають, різні коефіцієнти трансформації.

Для ілюстрації на мал. 9.19 показані імпульсні трансформатори типу БТІ, які за розмірами і конструкцією добре поєднуються з мікросхемами. В кожному такому корпусі розміщено два імпульсні трансформатори. Вони можуть мати до трьох вторинних обмоток. Трансформатори дозволяють трансформувати імпульси з тривалістю від 0,02 до 5 мкс при творі тривалості імпульсу на його амплітуду до 12,5мкс-В. Параметри імпульсних трансформаторів можна знайти у відповідних довідниках.

				Розміри магннтопровода														Поперечний перетин магнітопроводів						Довжина магнітної силової лінії						Вага магнитопровада						Ширина шару обмотки						Товщина гільзи						Зовнішній периметр перетину гільзи						Сумарна потужність з вторинних обмоток										Тепловий опір котушки						Тепловий опір межі магнитопровад- повітря						Тепловий опір трансформатора						Конструктивна постійна
Тип магнітопровода	а мм					з мм			h мм			b мм
																																																		f=50 Гц						f=400 Гц
															,см							,см						,г						l,мм						, мм						М, мм																, град/Вт						, град/Вт						, град/Вт
ШЛ 6x6,5 ЩЛ 61x2.5			3				6			15			6,5 12,5				0,33 0,64						5,1						13 25						12						0,7						30,6 42,6											4 10					120 119						46 29						108 90						1,97 2,96
ШЛ8x8 ШЛ 8х10 ШЛ 8x12,5 ШЛ8х16		4			8			20			8 10 12,5 16					0,54 0,68 0,85 1,09						6,8						29 36 45 57						17						0,7						37,6 41,6 46,6 53,6											12 15 20 24					72 71 71 70						30 26 22 17						67 63 59 54						3,4 3,95 4,55 5,07
ШЛ 10x10 ШЛ 10x12,5 ШЛ 10x16 ШЛ 10x20		5			10			25			10 12,5 16 20					0,85 1,06 1,36 1,70						8,6						57 71 90 114						22						0,8						46,4 51,4 58,4 66,4											33 42 47 56					47 47 47 46						20 18 15 13						41 39 36 33						5,6 6,6 7,7 8,8
ШЛ 12x12,5 ШЛ 12x16 ШЛ 12x20 ШЛ 12x25		6			12			30			12,5 16 20 25					1,17 1,63 2,04 2,55						10,3						100 130 165 200						27						0,8						55,4 62,4 70,4 80,4											67 80 94 112					34 34 33 33						14 13 11 9						33 31 29 27						8,8 9,9 11,5 13,1
ШЛ 16x16 ШЛ 16x20 ШЛ 16x25 ШЛ 16x32		8			16			40			16 20 25 32					2,18 2,72 3,40 4,35						43,6						228 295 370 470						37						0,8						70,4 78,4 88,4 102,4						—					150 180 230 270					28 27 27 27						9 8 7 6						25 24 23 22						16,5 19,2 22,2 25,8
ШЛ 20x20 ШЛ 20x25 ШЛ 20x32 ШЛ 20x40		10			20			50			20 25 32 40					3,4 4,25 5,44 6,8						17,1						460 575 735 920						47						1,0						88 98 112 128						—					290 360 440 500					23 22 22 21						6 5 4 4						19 18 17 16						26,7 31,4 36,5 42,3
ШЛ 25x25 ШЛ 25x32 ШЛ 25x40 ШЛ 25x50		12,5			25			62,5			25 32 40 50					5,3 6,8 8,5 10,0						21,3						900 1150 1440 1800						59,5						1,5						112 126 142 162						—					620 720 930 1000					17 16 15 15						4 3 3 2						14 13 12 11						43,7 52,2 59,6 70,6
ШЛМ 20x16 ШЛМ 20x20 ШЛМ 20x25 ШЛМ 20x32		10			12			36			16 20 25 32					2,98 3,72 4,65 5,95						12,7						289 362 454 580						33						1.0						80 88 98 112						9 15 22 34					—					—						8 7 6 5						26 24 23 22						—
ШЛМ 25x25 ШЛМ 25x32 ШЛМ 25x40		12,5			15			45			25 32 40					5,81 7,44 9,30						15,9						708 905 1130						42						1,5						112 126 142						60 70 86					—					—						5 4 4						17 16 15						—
ПЛМ 20X32x46 ПЛМ 20x32x58		20 20			19			46 58			32 32					6,3						19,9 22,3						955 1120						43 55						1,5						120						100 124					—					—						5						10 9						—
ПЛМ 25x40x36 ПЛМ 25x40x46 ПЛМ25Х40Х58 ПЛМ 25x40x73		25 25 25 25			24			36 46 58 73			40 40 40 40					9,8						20,5 22,8 24,9 28,2						1570 1750 1910 2160						32 42 54 69						2,0						150						150 190 220 270					—											3						9 8 7 6						—
ПЛМ 32x50x46 ПЛМ 32X50x58 ПЛМ 32x50x73 ПЛМ 32x50x90		32 32 32 32			30			46 58 73 90			50 50 50 50					15,8						25,9 28,4 31,3 34,7						3140 3420 3800 4200						42 54 69 86						2,5						188						330 390 490 580					—					—						2						7 5 5 4						—

2.3 Конструктивно-електричний розрахунок трансформатора \2\

Для розрахунку необхідно мати:

1. Напругу первинної обмотки;

2. Напругу другорядних обмоток;

3. температуру навколишнього середовища.

Конструктивний розрахунок трансформатора.

1. Схема розрахунку;

2. Задача розрахунку;

2.1. Визначити розміри сердечника;

2.2. Визначити кількість витків;

2.3. Визначити діаметр і матку дроту по таблиці;

2.4. Визначити кількість слоїв у кожному слоїв;

2.5. Визначити кількість слоїв у кожній обмотці;

2.6. Визначити товщину котушки;

2.7. Визначити опір обмоток при температурі 20 градусів за Цельсієм.

2.8. Визначити температуру нагріву трансформатора, вона повинна бути не вища допустимої для даної марки дроту;

3. Дані розрахунку:

а) напруга живильної мережі U₁ = 220 В,

б) частота живильної мережі f = 50 Гц;

в) напруги і струми вторинних обмоток: U₂ = 12 В; I₂ = 0,7 A;

г) температура навколишнього середовища 15-45 °C;

д) маса трансформатора - мінімальна.

2.3.4.1 Визначаємо сумарну потужність вторинних обмоток:

Р2 = U2I2

(42)

де: Р₂ - сумарна потужність вторинних обмоток;

U₂ - напруга вторинних обмоток;

I₂ - струми вторинних обмоток.

Р₂ = 12·0,7=8,4 Вт. Приймаємо найблище значення Р₂ =8,4 Вт

2.3.4.2 З таблиці обираємо магнітопровід типу ШЛМ 20Х16. Для нього

G_c= 289 г; l_c = 12,7 см; s_с = 2,98 см².

2.3.4.3 За табл.1 обираємо індукцію в магнітопроводі В_m = 1,55 Тл.

2.3.4.4 За формулою розраховуємо ЕРС, що наводиться в одному витку:

e = 4,44fscBm∙10-4,

(43)

де: е - EРС, що наводиться в одному витку,

В; (значення s_c узяте зі справочника);

f - частота підведеної до первинної обмотки напруги, Гц;

B_m- амплітуда індукції в осерді, Тл;

s_c - поперечний переріз магнітопровода, см².

e = 4,44·50·2,98·1,55·10^-4 = 0,103 В.

2.3.4.5 За малюнком знаходимо очікуване спадання напруги в обмотках трансформатора: для первинної обмотки ∆U₀₁ = 7 %;

для вторинних обмоток ∆U₀₂ = 8,5 %.

Графік 1 Рекомендовані значення падіння напруг на обмотках трансформатора

2.3.4.6 За формулою знаходимо попереднє число витків для обмоток трансформатора:

,

(44)

де: U₁ – напруга первинної обмотки;

∆U₀₁ – очікуване падіння напруги на первинній обмотці;

e – ЕРС, що наводиться в одному витку.

,

(45)

де:U_i – напруги вторинних обмоток;

∆U₀₂ – очікуване падіння напруги на вторинних обмотках;

е - ЕРС, що наводиться в одному витку.

для первинної обмотки число витків

(витків).

для вторинних обмоток

(витка);

2.3.4.7 За формулою обчислюємо індукцію в осерді при роботі трансформатора на холостому ході:

,

(46)

де: - амплітудне значення індукції при роботі трансформатора під навантаженням;

- падіння напруги на первинній обмотці, виражене в %.

.

2.3.4.8 За графіком визначаємо питомі втрати в сталі магнітопровода:

Р_{с уд} = 4,2 Вт/кг при В_m= 1,55 Тл;

Графік 2 Залежності питомих втрат в сталі від індукції

2.3.4.9 За формулою обчислюємо складову струму первинної обмотки, що залежить від струмів вторинних обмоток:

,

(47)

де: I₂ – струми вторинних обмоток;

U₂, – напруги вторинних обмоток;

U₁ – напруга первинної обмотки.

= (0,7·12)/220 = 0,03 А.

2.3.4.10 За табл. визначаємо значення коефіцієнту k і по формулі обчислюємо орієнтоване значення струму первинної обмотки:

,

(48)

де:- коефіцієнт, який враховує збільшення струму за рахунок втрат; = 1,75;

- складова струму первинної обмотки.

= 1,75·0,03 = 0,05 А.

За формулою обчислюємо втрати в сталі:

,

(49)

де: - питомі втрати в сталі;

- вага магнітопровода.

= 4,2·1,55 = 6,51 Вт

при В_m= 1,55 Тл; Р_с = 4,2 .

2.3.4.11 За формулою визначаємо попереднє значення втрат міді всіх обмоток:

,

(50)

де: - струм і-ї обмотки;

- падіння напруги на і-й обмотці, виражене в %.

= 0,05·7 = 0,35 Вт.

2.3.4.12 За формулою обчислюємо складову струму первинної обмотки, що залежить від втрат у трансформаторі:

,

(51)

де: - втрати в сталі;

- втрати в міді;

- напруга первинної обмотки.

= (6,51+0,35)/220 = 0,031 А.

2.3.4.13 За формулою обчислюємо повну активну складову струму

первинної обмотки:

,

(52)

де: - складова струму первинної обмотки, що залежить від струмів вторинних обмоток;

- складова струму первинної обмотки, що залежить від втрат у трансформаторі.

= 0,031+0,03 = 0,061 А.

2.3.4.14 За графіком визначаємо напруженість магнітного поля, необхідну для створення в сердечнику індукції

H =7,2aw при В_m= 1,55 Тл,

2.3.4.15 За формулою обчислюємо реактивну складову струму первинної обмотки при роботі під навантаженням і на не холостому ходу;

,

(53)

де: - напруженість змінного поля;

- середня довжина магнітної силової лінії, см;

- кількість витків перинної обмотки.

I_p = (7,2·12,7)/1986 = 0,04 А.

I_0p =(7,2·12,7)/1986 = 0,04 А.

Графік 3 Залежність індукції в магніто проводі від напруженості змінного магнітного поля

2.3.4.16 За формулою обчислюємо повний струм первинної обмотки:

,

(54)

де: - повна активна складова струму первинної обмотки;

- реактивна складову струму первинної обмотки.

А.

2.3.4.17 За формулою обчислюємо активну складову струму

холостого ходу:

,

(55)

де:- втрати в сталі;

- напруга первинної обмотки.

= 6,51/220 = 0,03 А.

2.3.4.18 За формулою обчислюємо струм холостого ходу:

,

(56)

де: - активна складова струму ненавантаженого ходу;

- активну складову струму ненавантаженого ходу.

А.

2.3.4.19. За графіком вибираємо значення щільності струму:

j₁ = 5,2 А/мм² для первинної обмотки.

j₂ = 4,2 А/мм² для вторинних обмоток.

Графік 4 Рекомендовані значення щільності струму в обмотках силових трансформаторів

2.3.4.20 За формулою обчислюємо діаметр проводу кожної обмотки

,

(57)

де: - струм проводу;

- щільність струму.

мм.

мм.

2.3.4.21 Вибираємо за табл. провід марки ПЭМ-1 діаметром 0,16 і 0,19

2.3.4.22 За довідником обираємо довжину шару першої

обмотки l = 33 мм.

За формулою знаходимо кількість витків у шарі кожної обмотки. значення коефіцієнту укладання k_у =0,93 беремо з табл.

,

(58)

де: - ширина шару обмотки;

- коефіцієнт, що враховує нещільність укладки провода;

- діаметр провода в ізоляції для розглядаємої обмотки.

(витка).

(витка).

2.3.4.23 За формулою обчислюємо кількість шарів кожної обмотки:

,

(59)

де: - кількість витків і-ї обмотки;

- кількість витків в шарі кожної обмотки.

(шарів);

(шари);

2.3.4.24 Вибираємо товщину ізоляційних матеріалів у котушці трансформатора. Товщина гільзи ∆_г= 1,0 мм (за довідником). Міжшарова ізоляція для всіх обмоток - папір електроізоляційний обмотувальний ЭН-50 товщиною 0,05 мм. Зовнішня і межобмоточна ізоляція по два шари кабельного папіру ДО-120 загальною товщиною 0,32 мм.

2.3.4.25 За формулою знаходимо товщину кожної обмотки

,

(60)

де; - кількість шарів кожної обмотки;

- діаметр провода в ізоляції для розглядаємої обмотки;

- товщина міжшарової ізоляції розраховуємої обмотки.

мм;

мм;

2.3.4.26 За формулою знаходимо товщину котушки:

,

(61)

де: - товщину кожної обмотки;

- товщина міжобмоточної ізоляції;

- товщина гільзи;

- зовнішня ізоляція.

= (1,75+0,8)·1,1+10,24+10,24= 3,2 мм.

2.3.4.27 За формулою перевіряємо зазор між котушкою і магнітопроводом

,

(62)

де: - ширина вікна магнітопровіда; с =12 мм;

- товщина котушки.

мм.

2.3.4.28 За формулою визначаємо відстань від гільзи до середини

кожної обмотки:

,

(63)

де: - товщина першої обмотки.

= 1,75/2 = 0,8 мм;

= 0,8/2 = 0,4 мм;

2.3.4.29 За формулою знаходимо середню довжину витка кожної обмотки:

,

(64)

де: - зовнішній периметр перерізу гільзи; (беремо з довідника);

- відстань від гільзи до середини кожної обмотки.

мм;

мм;

2.3.4.30 За формулою знаходимо довжину проводу кожної обмотки:

,

(65)

де: - середня довжина витка кожної обмотки;

- кількість витків і-ї обмотки.

;

;

2.3.4.31 За формулою обчислюємо опір обмоток при

температурі +20 °С:

,

(66)

де: - питомий опір провода; ρ = 0,0175 (Ом/мм²)/м;

- довжина проводу кожної обмотки;

- діаметр провода, мм.

Ом;

Ом;

2.3.4.32 Задаємося максимальною температурою обмотки 65 °С; перевищення температури над нормальною ∆t = 65-20 = 45 °С.

Обчислюємо опір обмоток при температурі 45 °С:

rt = r(1+0,004∆t),

(67)

де: r – опір;

∆t - перевищення температури над нормальною.

r_t1 = 98(1+0,00445) = 115 Ом;

r_t2 = 3(1+0,00445) = 3,5 Ом;

2.3.4.33 Обчислюємо спадання напруги на обмотках і потужність, що розсіюється на них:

∆Ui = Ii·ri,

(68)

де: I_i – струм 1-ї обмотки;

r_i – опір 2-ї обмотки.

∆U₁ = 0,07·115 = 8 В;

∆U₂ = 0,7·3 = 2 В;

%;

%;

Отримані значення спадання напруги мало відрізняються від тих величин, якими ми задавалися.

2.3.4.34 Втрати в міді обмоток:

,

(69)

де: - струм і-ї обмотки;

- спадання напруги на обмотках.

Вт;

Вт;

Звідси сумарні втрати міді становлять: = 0,56+1,4= 1,96 Вт.

2.3.4.35 За формулою визначаємо температуру нагрівання трансформатора

,

(70)

де: - втрати в міді;

- втрати в сталі;

- теловий опір границі магнітопровід-повітря (беремо зі справочника);

- тепловий опір котушки (беремо зі справочника);

- тепловий опір трансформатора (беремо зі справочника).

°С.

,

(71)

де: - максимальна температура навколишнього середовища;

- температура нагрівання трансформатора.

Температура котушки при максимальній температурі навколишнього середовища + 60 °. С t_тр = t_окр+. Отже, t_ТР = 60+1,3 = 61,3°С. Ця температура близька до тієї, котрої ми задавалися при розрахунку.

Приклад розрахунку тороїдального трасформатору.

Задаємось наступними вихідними величінами;напруга живлячої мережіU1=220 В,

частота живлячої мережі f = 50 Гц, напруга вторинної обмотки U2 = 30В, струм

вторинної обмотки I2 = 20A.

Розрахунок проводимо в наступній послідовності :

1. Визначаємо потужність вторинної обмотки по формулі ( 1-26):

P2 = 20*.30=600 Вт

2. В якості матеріалу для магнітопроводу вибираємо сталь Э330 з товщиною стрічки 0.2 мм. . 3. Знаходимо орієнтовані величини з таблиці:

В = 11 500 гс та  = 2,0 А/мм² ; k_м = 0,3; k_ст. = 0,88

4. За формулою (4-8) знаходимо :

S_стS_ок  см⁴

5. З таблиці П3-4 вибираємо магнітопровід ОЛ 80/128-64 , в якого S_ст  S _ок = 775 см⁴;

S _ст =13,7 см²; l _ст = 32 см ; G_ст = 3420 г. Розміри тороїда: d = 80 мм ; D = 128мм ; b =64 мм.

a=24мм

6. За формулою ( 4-14 ) та таблицею 4-9 знаходимо струм первинної обмотки

I =

7. Визначаємо кількість витків обмоток за формулами (4-15) – (4-18) та таблицею 4-11 :

витків ;

витків.

8. По таблиці 4-9 вибираємо густину струму та за формулою (4-19) визначаємо початкові

розрізи проводів :

₁ = 2 А/мм² ; s_пр1= мм² ;

₂ = 2 А/мм² ; s_пр2 = мм² .

9. По таблиці П2-1 вибираємо розрізи та діаметри проводів ( марки ПЕВ- 2):

s_пр1= 1,57 мм² ; d_пр1 = 1,45 мм ; d_із1 = 1,56 мм ;

g_пр1 = 14,7 г/м ;

s_пр2 = 15 мм² ; d_пр2 = 3,8 мм ; d_із2 = 4,17 мм ;

g_пр2 = 45,9 г/м .

10. Визначаємо фактичні густини струму

₁ = А/мм² ; ₂ = А/мм² .

11. По формулам визначаємо зовнішної та внутрішній діаметри магнітопровода після

ізольоровки його мікастрічкою ЛМС – 1 товщиною 0,1 мм внавпілперекришку . По зовнішньої

утворюючи тороїда прокладаємо один слой мікастрічкою

де

D_он = 128 + 2(0,1+0,12) = 128,6 мм ;

d_ов = 80 – 2(0,1+0,1*2)= 79,3м .

12. Визначаємо кількість слоїв первинної обмотки по зовнвішньому діаметру тороїда

l₁= 104 1,561,1 = 178,46 мм ;

х = 3,14(128- 1,56 ) = 397 мм ; х² = 157626 мм² ;

s = 43,14178,461,5=3496,75 мм² ;

z = 23,141,56 = 9,8 мм ;

y = 3,14(78,3+1,56) = 205,76 у² = 51405 мм²;

N_1н = слой.

13. Визначаємо кількість слоїв первинної обмотки по внутрішньому діаметру :

N_1в = слоя .

14. Визначаємо діаметри трансформатора після закладки провода первинної обмотки :

k_у=1,1

D_1н =128,6 + 211,561,1 = 132,03 мм ;

d_1в = 79,3 - 221,561,1 = 72,44 мм ;

15 . Знаходимо довжину середнього витка первинної обмотки за формулою

р = 2( мм ;

l_ср.в1 ==176 + 23,14 198,5мм ;

16. Ізоляцію первинної обмотки по зовнвішньому діаметру проводимо мікастрічкою

бумагою товщиною 0,1 мм в чотири складки внавпілперекришку.

17. Визначаємо кількість слоїв вторинної обмотки по зовнвішньому діаметру тороїда :

l₂ = 6550,38  1,15 = 286 мм ;

х = 3,14(43,68- 0,38 ) = 136 мм ; х² = 18500 мм² ;

s = 43,14 0,38 286 = 1370 мм² ; z = 23,140,38 = 2,39 мм ;

N_2н = слоя.

18. Визначаємо кількість слоїв вторинної обмотки по внутрішньому діаметру

у = 3,14(19,54 + 0,38 ) = 62,5 мм ; у² = 3900 мм² ;

N_2в = слоїв .

19. Визначаємо активні падіння напруги в обмотках трансформатора :

U₁ = 0,7852 = 1,57 В; U₁% = ;

U₂ = 0,353,14 = 4,7 В ; U₂% = .

20. Визначаємо температуру перенагрівання трансформатора :

к_м = = 0,25

V_м = 0,220662,429810^-3 + 0,085574,565510^-3 = 8,26 см² ;

S_охл.тр.= 3.1447,5^-2 = 86,3 см² ;

Т = 600 сек. ;

С ;

С ,що припустимо.