- •Гомель 2003
- •1. Особенности расчетов токов короткого замыкания в распределительных сетях
- •2. Приведение к расчетному напряжению
- •Решение
- •Решение
- •3. Расчетные условия
- •4. Определение сопротивлений элементов сети
- •4.1. Расчетные сопротивления линий
- •Решение
- •4.2. Расчетные сопротивления стальных проводов
- •4.3. Расчетные сопротивления проводов и кабелей
- •4.4. Расчетные сопротивления шинопроводов
- •Значение коэффициента с
- •Значение средних геометрических расстояний пакетов шин
- •4.5. Расчетные сопротивления реакторов
- •Решение
- •Решение
- •4.6. Расчетные сопротивления трансформаторов
- •Решение
- •Решение
- •4.7. Активное сопротивление дуги в месте кз
- •5. Нагрев проводов током кз
- •Решение
- •Решение
- •6. Влияние нагрузки на ток кз
- •Решение
- •7. Двустороннее питание места кз
- •Решение
- •Решение
- •Решение
- •Решение
- •8. Особенности расчета токов кз в сетях напряжением 0,4 кВ
- •Решение
- •Результаты расчетов токов кз
- •9. Несимметричные кз за трансформатором
- •Токи несимметричных кз при разных схемах соединений обмоток трансформаторов
- •Решение
- •Решение
- •10. Ток однофазного кз по условиям срабатывания защитного аппарата
- •Значение тока однофазного кз по условиям срабатывания защитного аппарата
- •11. Определение границ действия защиты от однофазных кз в сети с асинхронными двигателями
- •Предельные длины линий к электродвигателям с короткозамкнутым ротором для проверки кратности тока однофазного кз по отношению к номинальному току расцепления автомата
- •Правила пользования таблицами
- •Предельные длины линий к электродвигателям с короткозамкнутым ротором для проверки кратности тока однофазного кз по отношению к номинальному току расцепления автомата
- •Предельные длины линий к электродвигателям с короткозамкнутым ротором для проверки кратности тока однофазного кз по отношению к номинальному току расцепителя автомата
- •Расчетная схема и форма расчета сети электродвигателя 2м
- •12. Переходные процессы при кз на стороне выпрямителя
- •12.1. Общие положения
- •12.2. Промышленные схемы выпрямления тока
- •Расчетные формулы при чисто активной нагрузке и идеальных вентилях
- •12.3. Расчет тока кз на стороне выпрямленного тока
- •Литература
- •Приложения
- •Провода медные марки м
- •Активные сопротивления медных и алюминиевых проводов и кабелей с резиновой и пластмассовой изоляцией
- •Провода алюминиевые марок а и акп
- •Провода сталеалюминевые марок ас, аскс, аскп, аск
- •Провода стальные марки однопроволочные
- •Провода стальные многопроволочные марок пс и пмс
- •Средние значения сопротивлений стальных проводов
- •Сопротивление круглых стальных проводников
- •Сопротивление профильной стали
- •Сопротивление стальных электросварных труб
- •Сопротивление водогазопроводных труб по гост 3262-75
- •Сопротивление стальных полос
- •Сопротивление трехжильных кабелей с поясной изоляцией
- •Индуктивное сопротивление кабелей, Ом/км
- •Активные и индуктивные сопротивления проводов и кабелей с алюминиевыми и медными жилами (для напряжений до 500 в) при номинальной нагрузке
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль для четырехжильных кабелей в пластмассовой оболочке
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль для трехжильных кабелей при использовании алюминиевой оболочки в качестве нулевого проводника
- •Полное расчетное сопротивление цепи фаза-нуль для четырехжильных кабелей с учетом проводимости алюминиевой оболочки
- •Полное сопротивление цепи фаза трехжильного кабеля с алюминиевыми жилами – обрамление кабельного канала из угловой стали 50x50x5
- •Полное сопротивление цепи фазная жила кабеля с алюминиевыми жилами – металлоконструкции из угловой стали
- •Допустимое сочетание стальных полос и трехжильных кабелей, при которых проводимость полосы составляет 50% проводимости фазной жилы. Расстояние между кабелем и полосой 0,2–0,8 м
- •Полное расчетное сопротивление цепи фаза трехжильного кабеля с алюминиевыми жилами – двутавровая балка
- •Активные и индуктивные сопротивления прямоугольных медных и алюминиевых шин
- •Активные сопротивления плоских шин
- •Сопротивления шинопроводов
- •Полное расчетное сопротивление цепи фаза-нуль открытых четырехпроводных шинопроводов, выполненных алюминиевыми шинами
- •Полное расчетное сопротивление цепи трехпроводная открытая магистраль – металлоконструкция из спаренной угловой стали
- •Полное расчетное сопротивление цепи трехпроводная открытая магистраль – подкрановая балка из двутавровой стали
- •Сопротивления катушек расцепителя и главных контактов автоматов и рубильников, мОм
- •Сопротивления катушек расцепителей автоматов ае204, мОм
- •Сопротивление расцепителей и главных контактов автоматов, мОм
- •Сопротивления главных контактов рубильников и переключателей, мОм
- •Сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока типа тк, мОм
- •Сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока типа ткф
- •Полные сопротивления масляных трансформаторов при вторичных напряжении 400/230 в
- •Полные сопротивления трансформаторов с негорючим заполнением при вторичном напряжении 0,4 кВ
- •Полные сопротивления сухих трансформаторов при вторичном напряжении 400/230 в
- •Сопротивления трансформаторов, приведенные к вторичному напряжению 400/230 в
- •Сопротивление понижающих трансформаторов до 1000 кВа
- •Полное сопротивление Zт (1) масляных трансформаторов старых типов с первичным напряжением 6-10 кВ с соединением обмоток у/Ун, приведенное к 0,4 кВ
- •Полное сопротивление Zт (1) масляных трансформаторов старых типов с первичным напряжением 35 кВ с соединением обмоток у/Ун
- •Полное сопротивление Zт (1) cухих трансформаторов с первичным напряжением 6-10 кВ, приведенное к 0,4 кВ
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль четырехпроводной вл с алюминиевыми проводами
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль четырехпроводной вл со стальными однопроволочными проводами
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль четырехпроводной вл со стальными многопроволочными проводами
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль алюминиевого четырехжильного кабеля без металлической оболочки и четырехпроводной линии с алюминиевыми проводами, расположенными пучком
- •Полное сопротивление цепи фаза-алюминиевая оболочка трехжильных кабелей с бумажной изоляцией
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль с учетом алюминиевой оболочки четырехжильных кабелей с бумажной изоляцией, Ом/км
- •Сочетания стальных полос и трехжильных кабелей с алюминиевыми жилами, обеспечивающие проводимость полосы около 50% проводимости фазной жилы
- •Расчетные сопротивления цепи фазный алюминиевый провод – стальная труба
- •Полное сопротивление цепи фаза трехжильного алюминиевого кабеля с резиновой или пластмассовой изоляцией – стальная полоса
- •Зависимость индуктивного сопротивления от расстояния между проводниками
- •Значение коэффициента Cv
- •Значение коэффициента Спэ для одиночных шин прямоугольного сечения при расположении «на ребро»
- •Содержание
- •246746, Г. Гомель, пр. Октября, 48, т. 47-71-64.
- •246746, Г. Гомель, пр. Октября, 48, т. 47-71-64.
Решение
Активные сопротивления трансформаторов равны:
R25 = 600·102/252 = 96 Ом; R400 = 5500·102/4002 = 3,44 Ом.
Полные сопротивления:
Z25 = 10·4,5 102/25 = 180 Ом,
Z400 = 10·4,5·102/400 = 11,25 Ом.
Индуктивные сопротивления:
X25 = = 152,3 Ом; X400 = = 10,71 Ом.
Если пренебречь сопротивлением сети, то ток трехфазного КЗ на выводах 0,4 кВ:
= 11000/ ·180 = 35,32 А, = 11000/ ·11,25 = 565,2 А.
Если трансформаторы подключены к кабельной линии, то токи КЗ:
= 11000/ · =
= 11000/ ·183,86 = 34,58 А,
= 11000/ · =
= 11000/ ·14,8 = 429,6 А.
Если трансформаторы подключены к воздушной линии с алюминиевыми проводами, то токи КЗ:
= 11000/ · =
= 11000/ ·185 = 34,37 А,
= 11000/ · =
= 11000/ ·16,04 = 396,4 А.
Те же вычисления выполняются по уравнению (2) для кабельной линии:
Zрс = 3,132 Ом; = 11000/ ·(3,132 + 180) = 34,72 А,
= 11000/ ·(3,132 + 11,25) = 442,11А.
На основании результатов расчета примера 6 можно сделать следующие выводы:
а) для трансформаторов очень малой мощности расчеты всеми способами (с учетом Zрс, активных сопротивлений, по полному сопротивлению) дают практически одинаковые результаты;
б) для трансформаторов большой мощности расчет без учета Zрс, недопустим;
в) в общем случае, поскольку численные соотношения активных, индуктивных и полных сопротивлений трансформаторов и линий весьма различны для разных случаев, все расчеты следует выполнять по выражению (7).
Пример 7. Определить сопротивления трехобмоточного трансформатора мощ-ностью 16 МВ·А; 115/38,5/6,6; Uк: ВН-СН 10,5 %; ВН-НН 17 %; СН-НН 6 %.
Решение
По формулам (25)
Uкв = 0,5· (10,5 + 17 – 6) = 10,75 %,
Uкс = 0,5· (10,5 + 6 – 17) = –0,25 %,
Uкн = 0,5· (17 + 6 – 10,5) = 6,25 %.
По выражению (25)
Zв = 10·10,75·1152/16000 = 88,85 Ом,
Zс = 10· (–0,25) ·1152/16000 = –2,066 Ом,
Zн = 10·6,25·1152/16000 = 51,66Ом.
Важно обратить внимание на то, что одно из сопротивлений лучей эквивалентной звезды оказалось отрицательным, что вызвано принятыми в [2] численными значениями Uk между разными парами обмоток трансформатора.
Сопротивление трансформатора между выводами ВН и СН равно 88,85 – 2,066 = 86,79 Ом; между выводами ВН и НН 88,85 + 51,66 = 140,51 Ом; между выводами СН и НН -2,066 + 51,66 = 49,594 Ом.
Все сопротивления отнесены к напряжению 115 кВ.
4.7. Активное сопротивление дуги в месте кз
При определении минимального значения тока КЗ в установках напряжением до 1000 В следует учитывать влияние на ток КЗ активного сопротивления электрической дуги в месте КЗ. Приближенные значения активного сопротивления дуги приведены в таблице 3.
Таблица 3
Расчетные условия КЗ |
Активное сопротивление дуги (мОм) при КЗ за трансформаторами мощностью, кВА |
|||||||
250 |
400 |
630 |
1000 |
1600 |
2500 |
|||
КЗ вблизи выводов низшего напряжения трансформатора |
В разделке кабелей напряжением, кВ |
0,4 |
15 |
10 |
7 |
5 |
4 |
3 |
0,525 |
14 |
8 |
6 |
4,5 |
3,5 |
2,5 |
||
0,69 |
12 |
7 |
5 |
4 |
3 |
2 |
||
В шинопроводе типа ШМА напряжением, кВ |
0,4 |
– |
– |
– |
6 |
4 |
3 |
|
0,525 |
– |
– |
– |
5 |
3,5 |
2,5 |
||
0,69 |
– |
– |
– |
4 |
3 |
2 |
||
КЗ в конце шинопровода типа ШМА длиной 100…150 м напряжением, кВ |
0,4 |
– |
– |
– |
6-8 |
5-7 |
4-6 |
|
0,525 |
– |
– |
– |
5-7 |
4-6 |
3-5 |
||
0,69 |
– |
– |
– |
4-6 |
3-5 |
2-4 |
При точных расчетах активное сопротивление дуги зависит от тока КЗ и длины дуги и рассчитывается по формуле:
Rд = 16 , (31)
где Iп – начальное действующее значение периодической составляющей тока в месте КЗ, кА, определяемое с учетом сопротивления дуги; Lд – длина дуги, см, которая принимается равной: Lд = 4а при а < 5 мм; Lд = 20,4х хln(a/2)·exp(–0,15)·(Rc/Xc) при а = 5…50 мм; Lд = а при а > 50 мм; Rc, Xc – cуммарные активное и индуктивное сопротивления цепи КЗ, мОм; а – расстояние между фазами проводников, мм.