- •Гомель 2003
- •1. Особенности расчетов токов короткого замыкания в распределительных сетях
- •2. Приведение к расчетному напряжению
- •Решение
- •Решение
- •3. Расчетные условия
- •4. Определение сопротивлений элементов сети
- •4.1. Расчетные сопротивления линий
- •Решение
- •4.2. Расчетные сопротивления стальных проводов
- •4.3. Расчетные сопротивления проводов и кабелей
- •4.4. Расчетные сопротивления шинопроводов
- •Значение коэффициента с
- •Значение средних геометрических расстояний пакетов шин
- •4.5. Расчетные сопротивления реакторов
- •Решение
- •Решение
- •4.6. Расчетные сопротивления трансформаторов
- •Решение
- •Решение
- •4.7. Активное сопротивление дуги в месте кз
- •5. Нагрев проводов током кз
- •Решение
- •Решение
- •6. Влияние нагрузки на ток кз
- •Решение
- •7. Двустороннее питание места кз
- •Решение
- •Решение
- •Решение
- •Решение
- •8. Особенности расчета токов кз в сетях напряжением 0,4 кВ
- •Решение
- •Результаты расчетов токов кз
- •9. Несимметричные кз за трансформатором
- •Токи несимметричных кз при разных схемах соединений обмоток трансформаторов
- •Решение
- •Решение
- •10. Ток однофазного кз по условиям срабатывания защитного аппарата
- •Значение тока однофазного кз по условиям срабатывания защитного аппарата
- •11. Определение границ действия защиты от однофазных кз в сети с асинхронными двигателями
- •Предельные длины линий к электродвигателям с короткозамкнутым ротором для проверки кратности тока однофазного кз по отношению к номинальному току расцепления автомата
- •Правила пользования таблицами
- •Предельные длины линий к электродвигателям с короткозамкнутым ротором для проверки кратности тока однофазного кз по отношению к номинальному току расцепления автомата
- •Предельные длины линий к электродвигателям с короткозамкнутым ротором для проверки кратности тока однофазного кз по отношению к номинальному току расцепителя автомата
- •Расчетная схема и форма расчета сети электродвигателя 2м
- •12. Переходные процессы при кз на стороне выпрямителя
- •12.1. Общие положения
- •12.2. Промышленные схемы выпрямления тока
- •Расчетные формулы при чисто активной нагрузке и идеальных вентилях
- •12.3. Расчет тока кз на стороне выпрямленного тока
- •Литература
- •Приложения
- •Провода медные марки м
- •Активные сопротивления медных и алюминиевых проводов и кабелей с резиновой и пластмассовой изоляцией
- •Провода алюминиевые марок а и акп
- •Провода сталеалюминевые марок ас, аскс, аскп, аск
- •Провода стальные марки однопроволочные
- •Провода стальные многопроволочные марок пс и пмс
- •Средние значения сопротивлений стальных проводов
- •Сопротивление круглых стальных проводников
- •Сопротивление профильной стали
- •Сопротивление стальных электросварных труб
- •Сопротивление водогазопроводных труб по гост 3262-75
- •Сопротивление стальных полос
- •Сопротивление трехжильных кабелей с поясной изоляцией
- •Индуктивное сопротивление кабелей, Ом/км
- •Активные и индуктивные сопротивления проводов и кабелей с алюминиевыми и медными жилами (для напряжений до 500 в) при номинальной нагрузке
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль для четырехжильных кабелей в пластмассовой оболочке
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль для трехжильных кабелей при использовании алюминиевой оболочки в качестве нулевого проводника
- •Полное расчетное сопротивление цепи фаза-нуль для четырехжильных кабелей с учетом проводимости алюминиевой оболочки
- •Полное сопротивление цепи фаза трехжильного кабеля с алюминиевыми жилами – обрамление кабельного канала из угловой стали 50x50x5
- •Полное сопротивление цепи фазная жила кабеля с алюминиевыми жилами – металлоконструкции из угловой стали
- •Допустимое сочетание стальных полос и трехжильных кабелей, при которых проводимость полосы составляет 50% проводимости фазной жилы. Расстояние между кабелем и полосой 0,2–0,8 м
- •Полное расчетное сопротивление цепи фаза трехжильного кабеля с алюминиевыми жилами – двутавровая балка
- •Активные и индуктивные сопротивления прямоугольных медных и алюминиевых шин
- •Активные сопротивления плоских шин
- •Сопротивления шинопроводов
- •Полное расчетное сопротивление цепи фаза-нуль открытых четырехпроводных шинопроводов, выполненных алюминиевыми шинами
- •Полное расчетное сопротивление цепи трехпроводная открытая магистраль – металлоконструкция из спаренной угловой стали
- •Полное расчетное сопротивление цепи трехпроводная открытая магистраль – подкрановая балка из двутавровой стали
- •Сопротивления катушек расцепителя и главных контактов автоматов и рубильников, мОм
- •Сопротивления катушек расцепителей автоматов ае204, мОм
- •Сопротивление расцепителей и главных контактов автоматов, мОм
- •Сопротивления главных контактов рубильников и переключателей, мОм
- •Сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока типа тк, мОм
- •Сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока типа ткф
- •Полные сопротивления масляных трансформаторов при вторичных напряжении 400/230 в
- •Полные сопротивления трансформаторов с негорючим заполнением при вторичном напряжении 0,4 кВ
- •Полные сопротивления сухих трансформаторов при вторичном напряжении 400/230 в
- •Сопротивления трансформаторов, приведенные к вторичному напряжению 400/230 в
- •Сопротивление понижающих трансформаторов до 1000 кВа
- •Полное сопротивление Zт (1) масляных трансформаторов старых типов с первичным напряжением 6-10 кВ с соединением обмоток у/Ун, приведенное к 0,4 кВ
- •Полное сопротивление Zт (1) масляных трансформаторов старых типов с первичным напряжением 35 кВ с соединением обмоток у/Ун
- •Полное сопротивление Zт (1) cухих трансформаторов с первичным напряжением 6-10 кВ, приведенное к 0,4 кВ
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль четырехпроводной вл с алюминиевыми проводами
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль четырехпроводной вл со стальными однопроволочными проводами
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль четырехпроводной вл со стальными многопроволочными проводами
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль алюминиевого четырехжильного кабеля без металлической оболочки и четырехпроводной линии с алюминиевыми проводами, расположенными пучком
- •Полное сопротивление цепи фаза-алюминиевая оболочка трехжильных кабелей с бумажной изоляцией
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль с учетом алюминиевой оболочки четырехжильных кабелей с бумажной изоляцией, Ом/км
- •Сочетания стальных полос и трехжильных кабелей с алюминиевыми жилами, обеспечивающие проводимость полосы около 50% проводимости фазной жилы
- •Расчетные сопротивления цепи фазный алюминиевый провод – стальная труба
- •Полное сопротивление цепи фаза трехжильного алюминиевого кабеля с резиновой или пластмассовой изоляцией – стальная полоса
- •Зависимость индуктивного сопротивления от расстояния между проводниками
- •Значение коэффициента Cv
- •Значение коэффициента Спэ для одиночных шин прямоугольного сечения при расположении «на ребро»
- •Содержание
- •246746, Г. Гомель, пр. Октября, 48, т. 47-71-64.
- •246746, Г. Гомель, пр. Октября, 48, т. 47-71-64.
Решение
По приложениям 1-3, 27-29 определяются сопротивления линий.
Линия АБ: R = 0,361·3 = 1,08 Ом; X = 0,433·3 = 1,3 Ом; Z = 1,7 Ом.
Линия БВ: R = 0,412·10 = 4,12 Ом; X = 0,42·10 = 4,2 Ом; Z = 5,9 Ом.
Линия ВА: R = 0,532·7 = 4,15 Ом; X = 0,428·7 = 3,1 Ом; Z = 5 Ом.
Середина кольца определится как (1,7 + 5,9 + 5)/2 = 6,3 Ом.
Сопротивление от шин подстанций А до этой точки принимается за единицу. Величины d для шин подстанций Б и В определяются как
1,7/6,2 = 0,27 и 5/6,3 = 0,7.
Далее определяются коэффициенты k, k1, k2 и вычисляются токи.
Формула (44) применяется в следующем виде:
I(3) = U/ ·(Xc + kz). (47)
В изложенной выше методике допускаются упрощения: арифметическое сложение полных сопротивлений с разными отношениями X/R и арифметическое сложение индуктивного сопротивления cистемы с полным сопротивлением линий. Если отношение X/R для разных линий значительно отличается, то такое упрощение может вызвать значительные ошибки в значениях токов. В таких случаях следует пользоваться формулами (38) – (41). В данном случае отношения X/R равны 0,433/0,361 = 1,2; 0,42/0,412 = 1,02; 0,428/0,592 = 0,725 и ошибки в определении суммарного сопротивления всех линий практически нет:
ZАА = ZАБ + ZБВ + ZВА = 1,7 + 5,9 + 5 = 12,6 Ом;
ZАА = = 12,6 Ом.
Расчет по схеме на рис. 15б сводится к расчету по схеме на рис. 14а с небольшими изменениями. Для этого расчета необходимо знать I(3) или S(3) на шинах подстанций А и В при разомкнутой в любом месте линии АБВ. Таким образом получаются значения сопротивления энергосистемы ZсА и ZсВ, приведенные к шинам подстанций А и В.
Дальнейший расчет выполняется так же, как для схемы, приведенной на рис. 14г, только теперь сопротивление энергосистемы в выражении (31) равно 0, а сопротивления ZсА и ZсВ входят в величины X1 и X2 в формулах (39) и (40). Если Xс настолько мало, что им можно пренебречь по сравнению с Xп, а линии имеют одинаковые сопротивления, то расчет ведется, как для схемы на рис. 14а с коэффициентами k, k1, k2. Если же сопротивление энергосистемы велико, а линии разные, то расчет следует вести по формулам (38) – (40).
Пример 14. В схеме на рис. 14б ZсА = 10 Ом, ZсВ = 3 Ом. Линия АБ выполнена проводом М-70 длиной 5 км, линия БВ – проводом АС-50 длиной 10 км. Опоры П-образные, расстояния между проводами 2,8 м. Напряжение 38,5 кВ. Найти токи при КЗ на шинах Б.
Решение
Для линии АБ (рис. 14е): R = 0,267·5 = 1,28 Ом; X = 0,42·5 = 2,1 Ом.
Для линии БВ: R = 0,592·10 = 5,92 Ом; X = 0,428·10 = 4,28 Ом.
Сопротивление всей цепи АБ: X1 = 10 + 2,1 = 12,1 Ом; Z2 = 12,2 Ом.
Сопротивление всей цепи БВ: X2 = 3 + 4,27 = 7,28 Ом; Z2 = 9,4 Ом.
Rэ = (5,92·12,22 + 1,28·9,42)/((1,28 + 5,92)2 + (12,1 + 7,28)2) = 2,33 Ом;
Xэ = (7,28·12,22 + 12,1·9,42)/((1,28 + 5,92)2 + (12,1 + 7,28)2) = 5,04 Ом.
Ток в месте КЗ на шинах подстанции Б:
I(3) = 38500/ · = 4000 А.
Токи по линиям определяются по формулам (42):
IАБ = 4000·4/ = 1820 А;
IБВ = 4000·12,2/ = 2360 А.
Этот пример можно решить и другим способом. После того, как найдены Z1 и Z2, определяются токи I1 и I2:
I1 = U/ ·Z1 = 38500/ ·12,2 = 1820 А;
I2 = U/ ·Z2 = 38500/ ·9,4 = 2360 А.
Важно отметить, что арифметическая сумма токов I1 + I2 = 1820 + 2360 = = 4180 не равна току в месте КЗ Происходит это потому, что отношение X/R для ветвей АБ и БВ разное и токи I1 и I2 сдвинуты относительно напряжения системы на разные углы. В данном случае:
sin(φ1) = X1/Z1 = 12,1/12,2 = 0,99; φ1 = 84°;
sin(φ2) = X2/Z2 = 7,28/4 = 0,775 и φ2 = 51°.
Векторная диаграмма токов для этого примера приведена на рис. 19.
Необходимо особо отметить, что приведенные расчеты справедливы, если кроме линий АВ и ВБ (рис. 14б) других линий между подстанциями А и В нет. Подстанции А и Б могут быть связаны между собой только через большие сопротивления энергосистемы. Если же имеется еще и линия АВ с малым сопротивлением, то при КЗ на линиях АБ и БВ результат расчета по излагаемому методу будет неправильным.
При необходимости учета линии АВ схема замещения примет вид, показанный на рис. 14ж. Для каждой точки КЗ К определяются эквивалентные сопротивления цепей АБКВ и АВ, включенные параллельно, затем определяются такие же сопротивления для параллельно включенных систем А и Б, находится ток в месте КЗ и распределение его по линиям.
В ряде случаев необходимо определить ток КЗ на шинах, питающихся от двух параллельно включенных трансформаторов. Общие принципы расчета такие же, как для питания КЗ по двум линиям. Если параллельно работающие трансформаторы одинаковой мощности и конструкции, то сопротивления их одинаковы и ток КЗ делится поровну между трансформаторами. Если же сопротивления разные, то токи будут делиться обратно пропорционально их полным сопротивлениям.
Рис. 19. Векторная диаграмма токов к примеру 14
При примерно одинаковых отношениях X/R расчет по полным сопротивлениям дает достаточную для практики точность. При значительной разнице отношений X/R расчет следует вести по эквивалентным сопротивлениям.
Пример 15. Параллельно работают два трансформатора: 35/10,5 кВ № 1 S1 = 1600 кВ·А, Uк = 6,5 %, Рк = 11600 Вт и № 2 S2 = 4000 кВА, Uк = 7,5 %, Рк = 33500 Вт. Сопротивление энергосистемы Xc = 5 Ом. Определить токи через трансформаторы при КЗ на шинах 10,5 кВ.