- •Гомель 2003
- •1. Особенности расчетов токов короткого замыкания в распределительных сетях
- •2. Приведение к расчетному напряжению
- •Решение
- •Решение
- •3. Расчетные условия
- •4. Определение сопротивлений элементов сети
- •4.1. Расчетные сопротивления линий
- •Решение
- •4.2. Расчетные сопротивления стальных проводов
- •4.3. Расчетные сопротивления проводов и кабелей
- •4.4. Расчетные сопротивления шинопроводов
- •Значение коэффициента с
- •Значение средних геометрических расстояний пакетов шин
- •4.5. Расчетные сопротивления реакторов
- •Решение
- •Решение
- •4.6. Расчетные сопротивления трансформаторов
- •Решение
- •Решение
- •4.7. Активное сопротивление дуги в месте кз
- •5. Нагрев проводов током кз
- •Решение
- •Решение
- •6. Влияние нагрузки на ток кз
- •Решение
- •7. Двустороннее питание места кз
- •Решение
- •Решение
- •Решение
- •Решение
- •8. Особенности расчета токов кз в сетях напряжением 0,4 кВ
- •Решение
- •Результаты расчетов токов кз
- •9. Несимметричные кз за трансформатором
- •Токи несимметричных кз при разных схемах соединений обмоток трансформаторов
- •Решение
- •Решение
- •10. Ток однофазного кз по условиям срабатывания защитного аппарата
- •Значение тока однофазного кз по условиям срабатывания защитного аппарата
- •11. Определение границ действия защиты от однофазных кз в сети с асинхронными двигателями
- •Предельные длины линий к электродвигателям с короткозамкнутым ротором для проверки кратности тока однофазного кз по отношению к номинальному току расцепления автомата
- •Правила пользования таблицами
- •Предельные длины линий к электродвигателям с короткозамкнутым ротором для проверки кратности тока однофазного кз по отношению к номинальному току расцепления автомата
- •Предельные длины линий к электродвигателям с короткозамкнутым ротором для проверки кратности тока однофазного кз по отношению к номинальному току расцепителя автомата
- •Расчетная схема и форма расчета сети электродвигателя 2м
- •12. Переходные процессы при кз на стороне выпрямителя
- •12.1. Общие положения
- •12.2. Промышленные схемы выпрямления тока
- •Расчетные формулы при чисто активной нагрузке и идеальных вентилях
- •12.3. Расчет тока кз на стороне выпрямленного тока
- •Литература
- •Приложения
- •Провода медные марки м
- •Активные сопротивления медных и алюминиевых проводов и кабелей с резиновой и пластмассовой изоляцией
- •Провода алюминиевые марок а и акп
- •Провода сталеалюминевые марок ас, аскс, аскп, аск
- •Провода стальные марки однопроволочные
- •Провода стальные многопроволочные марок пс и пмс
- •Средние значения сопротивлений стальных проводов
- •Сопротивление круглых стальных проводников
- •Сопротивление профильной стали
- •Сопротивление стальных электросварных труб
- •Сопротивление водогазопроводных труб по гост 3262-75
- •Сопротивление стальных полос
- •Сопротивление трехжильных кабелей с поясной изоляцией
- •Индуктивное сопротивление кабелей, Ом/км
- •Активные и индуктивные сопротивления проводов и кабелей с алюминиевыми и медными жилами (для напряжений до 500 в) при номинальной нагрузке
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль для четырехжильных кабелей в пластмассовой оболочке
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль для трехжильных кабелей при использовании алюминиевой оболочки в качестве нулевого проводника
- •Полное расчетное сопротивление цепи фаза-нуль для четырехжильных кабелей с учетом проводимости алюминиевой оболочки
- •Полное сопротивление цепи фаза трехжильного кабеля с алюминиевыми жилами – обрамление кабельного канала из угловой стали 50x50x5
- •Полное сопротивление цепи фазная жила кабеля с алюминиевыми жилами – металлоконструкции из угловой стали
- •Допустимое сочетание стальных полос и трехжильных кабелей, при которых проводимость полосы составляет 50% проводимости фазной жилы. Расстояние между кабелем и полосой 0,2–0,8 м
- •Полное расчетное сопротивление цепи фаза трехжильного кабеля с алюминиевыми жилами – двутавровая балка
- •Активные и индуктивные сопротивления прямоугольных медных и алюминиевых шин
- •Активные сопротивления плоских шин
- •Сопротивления шинопроводов
- •Полное расчетное сопротивление цепи фаза-нуль открытых четырехпроводных шинопроводов, выполненных алюминиевыми шинами
- •Полное расчетное сопротивление цепи трехпроводная открытая магистраль – металлоконструкция из спаренной угловой стали
- •Полное расчетное сопротивление цепи трехпроводная открытая магистраль – подкрановая балка из двутавровой стали
- •Сопротивления катушек расцепителя и главных контактов автоматов и рубильников, мОм
- •Сопротивления катушек расцепителей автоматов ае204, мОм
- •Сопротивление расцепителей и главных контактов автоматов, мОм
- •Сопротивления главных контактов рубильников и переключателей, мОм
- •Сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока типа тк, мОм
- •Сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока типа ткф
- •Полные сопротивления масляных трансформаторов при вторичных напряжении 400/230 в
- •Полные сопротивления трансформаторов с негорючим заполнением при вторичном напряжении 0,4 кВ
- •Полные сопротивления сухих трансформаторов при вторичном напряжении 400/230 в
- •Сопротивления трансформаторов, приведенные к вторичному напряжению 400/230 в
- •Сопротивление понижающих трансформаторов до 1000 кВа
- •Полное сопротивление Zт (1) масляных трансформаторов старых типов с первичным напряжением 6-10 кВ с соединением обмоток у/Ун, приведенное к 0,4 кВ
- •Полное сопротивление Zт (1) масляных трансформаторов старых типов с первичным напряжением 35 кВ с соединением обмоток у/Ун
- •Полное сопротивление Zт (1) cухих трансформаторов с первичным напряжением 6-10 кВ, приведенное к 0,4 кВ
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль четырехпроводной вл с алюминиевыми проводами
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль четырехпроводной вл со стальными однопроволочными проводами
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль четырехпроводной вл со стальными многопроволочными проводами
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль алюминиевого четырехжильного кабеля без металлической оболочки и четырехпроводной линии с алюминиевыми проводами, расположенными пучком
- •Полное сопротивление цепи фаза-алюминиевая оболочка трехжильных кабелей с бумажной изоляцией
- •Полное сопротивление цепи фаза-нуль с учетом алюминиевой оболочки четырехжильных кабелей с бумажной изоляцией, Ом/км
- •Сочетания стальных полос и трехжильных кабелей с алюминиевыми жилами, обеспечивающие проводимость полосы около 50% проводимости фазной жилы
- •Расчетные сопротивления цепи фазный алюминиевый провод – стальная труба
- •Полное сопротивление цепи фаза трехжильного алюминиевого кабеля с резиновой или пластмассовой изоляцией – стальная полоса
- •Зависимость индуктивного сопротивления от расстояния между проводниками
- •Значение коэффициента Cv
- •Значение коэффициента Спэ для одиночных шин прямоугольного сечения при расположении «на ребро»
- •Содержание
- •246746, Г. Гомель, пр. Октября, 48, т. 47-71-64.
- •246746, Г. Гомель, пр. Октября, 48, т. 47-71-64.
Расчетная схема и форма расчета сети электродвигателя 2м
N участка |
|
Наименование и краткая характеристика участка линии, элемента |
Длина участка, км |
Сопротивление участка линии, Ом |
Сопро-тивление трансфор-матора Zт/3, Ом |
||
r |
Х“/Х` |
z |
|||||
1 |
|
Тр-тор 1000 кВА 10/0,4 кВ |
|
|
|
|
0,027 |
Переходное сопротивление контактов |
0,02 |
|
|
|
|||
2 |
фаза |
Алюм. жила кабеля 95 мм2 |
0,12 |
0,049 |
|
|
|
нуль |
Алюм. оболочка кабеля |
0,039 |
|
|
|
||
3 |
фаза |
Алюм. жила кабеля 95 мм2 |
0,15 |
0,061 |
|
|
|
нуль |
Алюм. жила кабеля 35 мм2 + оболочка |
0,038 |
|
|
|
||
|
|
Итого |
|
0,207 |
|
0,207 |
0,027 |
Iк по условиям срабатывания защитного аппарата |
Iк ≥ 6·Iн = 6·250 A = 1500 A |
||||||
Расчет действительных значений Zн и Iк 940 А > 1500 А |
Z = 0,207 Ом = Uф/(Zт/3 + Zн) = = 220/0,234 = 940 А |
||||||
Расчет сопротивлений отдельно фазного и нулевого проводов (без учета Х) для определения относительной проводимости нулевого провода |
Rф = 0,049 + 0,61 = 0,11Ом Rн = 0,039 + 0,038 = 0,077 Ом 0,11/0,077 = 1,43 < 2 |
В данном примере полная проводимость нулевого проводника удовлетворяет требованиям п. 1.7.79 [1].
12. Переходные процессы при кз на стороне выпрямителя
12.1. Общие положения
Потребителям необходим постоянный ток по двум причинам:
1. Многие энергоемкие технологические процессы требуют постоянного тока (электролиз, электрохимические процессы и т. д.).
2. Постоянный ток обеспечивает большие удобства в управлении электродвигателями в тяговом и промышленном электроприводе.
По этим причинам около 30 % всей вырабатываемой электроэнергии используется потребителями постоянного тока. Ранее для выпрямления тока применялись электромеханические преобразователи, а с 30-х годов – вентильные преобразователи.
При анализе наиболее часто применяемых схем выпрямления приняты следующие обозначения:
m – число фаз выпрямления;
Ud – среднее значение выпрямленного напряжения;
Id – среднее значение выпрямленного тока;
Uобр.макс. – максимальное значение обратного напряжения;
U1, U2, I1, I2 – действующие значения фазных напряжений и токов трансформатора;
S1; S2; Sт – расчетные – первичная, вторичная и типовая мощности трансформатора;
Pd – мощность на стороне выпрямленного тока;
Rd – сопротивление, включенное в цепь анода.
12.2. Промышленные схемы выпрямления тока
В промышленном электроснабжении применяют однофазные или трехфазные схемы выпрямления. Рассмотрим некоторые из них.
Однофазные схемы
Однофазная однополупериодная схема (схема ВП-1)
Мгновенное значение фазного напряжения вторичной обмотки трансформатора: U2 = ·E2·sin ωt = Ud.
Постоянная составляющая выпрямленного напряжения:
Ud = 1/2π ∫ ·U2·sin ωt dωt = /π·U2 = 0,45 U2,
откуда U2 = 2,22 Ud.
Действующее значение вторичного тока трансформатора:
I2 = 1/2π· ·dωt = π/2 Id, id = i2 = Ud/Rd.
Однофазные двухполупериодные схемы
В двухполупериодных схемах ток через нагрузку протекает в течение обоих полупериодов переменного напряжения. В одном типе схем выводится средняя точка вторичной обмотки трансформатора, а вентили анодами присоединяются к концам обмотки. Нагрузка включается между общей точкой катодов вентилей и средней точкой трансформатора (нулевая схема). В другом типе схем вентили собираются в мост, к двум концам которого подключается нагрузка, а к двум другим – источник переменного напряжения (вентильная обмотка трансформатора).
Мостовая схема имеет то преимущество, что трансформатор используется лучше, его габариты меньше при той же выходной мощности выпрямителя и, кроме того, меньше обратное напряжение на вентиле.
Нулевая двухполупериодная схема (схема ВП-2)
Ud = 0,9·U2, I2 = Id·π/4.
Мостовая двухполупериодная схема (схема ВП-3)
Ud = 0,9·U2, I2 = 1,11·Id.
Трехфазные схемы
Однотактная трехфазная схема (схема ВП-4)
Ud = 1,17·U2, I2 = 0,577·Id.
Схема с уравнительным реактором (схема ВП-6)
Ud = 1,17·U2, I2 = Id/2· .
Трехфазная мостовая схема (схема Ларионова) (схема ВП-5)
Ud = 2,34·U2, U2 = 0,427·Ud, I2 = 2/3·Id.
Для удобства использования основные соотношения для промышленных схем выпрямления сведены в таблицу 12.
Таблица 12