
- •Саратовский государственный технический университет сопротивление материалов
- •Саратов 2001
- •410054 Г. Саратов, ул. Политехническая, 77
- •Указания по оформлению расчетно-графических работ
- •Расчетно-графическая работа 1 геометрические характеристики плоских сечений
- •Целъ работы
- •Задание на работу
- •Технические и языковые средства выполнения работы
- •Теоретическая часть
- •Иллюстративные примеры
- •Пример I
- •Вычисление величины площади поперечного сечения
- •Определение положения центра тяжести сечения
- •Вычисление величин моментов инерции сечения
- •Определение положения главных центральных осей и вычисление величин главных центральных моментов инерции
- •Пример 2
- •Пример 3
- •Пример 4
- •Порядок выполнения работы
- •Содержание и оформление отчета о работе
- •Контрольные вопросы
- •Бланк-задание
- •Контрольный пример
- •Программа
- •Некоторые свединия из векторной алгебры
- •Литература
- •Вычисление геометрических характеристик плоских сечений с использованием векторного анализа на пэвм
- •410054 Г.Саратов, ул. Политехническая, 77
- •Цель работы
- •Постановка задачи
- •Задание
- •Построение эпюр секториальных статических моментов и
- •Отсеченных частей сечения
- •Порядок выполнения работы
- •Содержание и оформление отчета о работе
- •Конечные результаты работы
- •Контрольные вопросы
- •Варианты задания
- •Литература
- •410016 Г. Саратов, ул. Политехническая. 77
- •Цель работы
- •Постановка задачи
- •Заданий
- •Технические и языковые средства выполнения работы
- •Построение эпюр изгибающего момента м и попересной силы q
- •Вычисление момента в и изгибно-крутящего момента Мω
- •Определение величин начальных параметров
- •Построение эрюр угла закручивания , депланации , бимомента и изгибающего-крутяшего момента
- •Построение эпюр нормальных , и касательных , напряжений для ряда сечений стержня
- •Исследование характера изменения бимоментных напряжений вдоль стержня и их вклада в суммарные напряжения
- •Контрольный контур
- •Контрольные вопросы
- •410016 Г. Саратов, ул. Политехническая. 77
- •Цель работы
- •Постановка задачи
- •Задание
- •Технические и языковые средства выполнения работы
- •Приведение уравнений и формул к безразмерному виду
- •Построение аппроксимирующих функций статическим методом в.З. Власова
- •Вычисление амплитуды прогиба пластины По методу Бубнова – Галеркина
- •Построение в заданных сечения пластины эпюр прогиба, изгибающих и крутящих моментов поперечных сил
- •Исследование влияния степени вытянутости плана пластины на ее напряженное состояние
- •Порядок выполнения работы
- •Содержание и оформление отчета о работе
- •Контрольные вопросы
- •Инструкции к программе
- •Бланк-задание
- •Программа
- •410016 Г. Саратов, ул. Политехническая. 77
- •Цель работы
- •Постановка задачи
- •Задание
- •Технические и языковые средства выполнения работы
- •Приведение уравнений и формул к безразмерному виду
- •Построение аппроксимирующих функций статическим методом в.З. Власова
- •Вычисление амплитуды прогиба пластины По методу Ритца-Тимошенко
- •Построение в заданных сечения пластины эпюр прогиба, изгибающих и крутящих моментов, поперечных сил
- •Исследование влияния степени вытянутости плана пластины на ее напряженное состояние
- •Порядок выполнения работы
- •Содержание и оформление отчета о работе
- •Контрольные вопросы
- •Инструкции к программе
- •Бланк-задание
- •Программа
- •410016 Г. Саратов, ул. Политехническая. 77
- •Цель работы
- •Задание на работу
- •Теоретическая часть
- •Примеры расчета пластинок методом конечных разностей
- •Порядок выполнения работы
- •Содержание и оформление отчета о работе
- •Контрольные вопросы
- •Варианты заданий
- •Соотношение сторон пластинок — цифра 3
- •Инструкция к программе «plate» расчета пластинки методом конечных разностей
- •Контрольные примеры пример 1
- •Пример 2 Расчет пластинки с рис. 8 б в безразмерном виде
- •V каком vide raschet???:razmer. - vvedf1", bezrazm. - vvedi''0 "
- •Литература
- •Содержание
- •410054, Саратов, Политехническая ул., 77
- •Цель работы
- •Задание на работу
- •Теоретическая часть
- •Идея метода конечных элементов
- •Уравнения метода конечных элементов
- •Примеры расчета пластинок мкэ
- •Порядок действий в алгоритме мкэ:
- •Порядок выполнения работы
- •Содержание и оформление отчета о работе
- •Контрольные вопросы
- •21. Элементами каких инженерных сооружений являются пластинки? варианты заданий
- •Контрольные примеры
Построение аппроксимирующих функций статическим методом в.З. Власова
При ипользовании для расчета пластин метол Ритца-Тимошенко прогиб пластины задается в виде [4]
, (4)
где Bi - неизвестные коэффициенты, xi(ξ)- характер прогиба пластины в направлении оси ξ, который должен удовлетворять заданным граничным условиям на сторонах пластины ξ=0, ξ=1, а yi() характер прогиба пластины в направлении оси , который должен удовлетворять заданным граничным на сторонах пластины =0, =1.
В методе Ритца-Тимошенко функции xi(ξ)
и yi(),
которые в дальнейшем называем
аппроксимирующими (приближающими),
обязательно должны удовлетворять
геометрическим граничным условиям,
которые формулируются через прогиб
w(ξ,)
и угол поворота (ξ,).
Если взять достаточное число членов
ряда n в (4), то
статические граничные условия,
формулирующиеся через изгибающий момент
(Мξ или М)
и приведенную поперечную силу (
или
),
интегрально удовлетворяется с достаточной
точностью.
Однако при большом числе членов ряда прогиба w (4) значительно возрастает трудоемкость решения задачи методом Ритца-Тимошенко. Поэтому желательно использовать такие способы построения функций x(ξ) и y(), при которых они достаточно отражают характер прогиба пластины по направлениям осей ξ и и задачу можно решать в первом приближении, когда [4]
(5)
Таким способом построения функций x(ξ) и y() является способ, предложенный выдающимся советским ученым членом-корреспондентом АН СССР профессором В.З.Власовым. Суть способа состоит в построении аппроксимирующих функций, удовлетворяющих всем граничным условиям, а также и характеру внешней нагрузки.
Проиллюстрируем данный способ на конкретном примере, Предположим, что надо построить статическим методов Я.З.Власова аппроксимирующие функции х(ξ), у() для пластины, изображенной на рис. 3 и имеющей значение параметров μ=0.3 и γ=2.
Рис.3
На рис. 3 и в дальнейшем заменяем пластину ее срединной плоскостью [1+4], штриховкой обозначаем защемленный край пластины, на котором в ноль обращаются прогиб w(ξ,) и угол поворота сечения w’ξ(ξ,) (или w’(ξ,)). Пунктиром обозначаем шарнирно-опертый край, на котором в ноль обращается прогиб w(ξ,) и изгибающий момент Мξ(ξ,) (или М(ξ,)). Если край свободен от опорных закреплений, то их обозначения отсутствуют и на краю обращается в ноль изгибающий момент Мξ(ξ,) (или М(ξ,)) и приведенная поперечная сила Q*ξ(ξ,) (или Q*(ξ,)).
Строим статическим методом [1] аппроксимирующую функцию х(ξ). Граничные условия по оси ξ в пластине следующие: при ξ=0- шарнирный край, т.е. w(0,)=0 и Мξ(1,)=0, при ξ=1 – защемление, т.е. w(1,)=0 и w’ξ(1,)=0. Подставляя выражение (5) для w(ξ,) в формулы для w, Мξ, w’ξ, получим
(6)
Преобразуя (6), получаем систему следующих четырех граничных условий
, , , . (7)
Отметим, что приведение условия Мξ(0,)=0 к условию возможно из-за выполнения условия - шарнирный край.
Рассмотрим вырезанную из пластины элементарную полоску шириной dу как обыкновенную балку и определим для этой балки в соответствии с граничными условиями линию прогибов от заданной нагрузки [1]. Балка изображена на рис.4, а нагрузка является равномерной, т.к. , т.е. , - см. рис.3.
Рис.4
Записываем в безразмерном виде дифференциальное уравнение изгиба балки
, (8)
где - характер изменения нагрузки по оси ξ.
Последовательно интегрируем (8) четыре раза:
(9)
(10)
(11)
. (12)
Произвольные постоянные интегрирования С1, С2, С3, С4 определяем из заданных граничных условий (7). Из условия получаем С4=0, а из условия - C2=0.
Для нахождения С1 и С2 используем оставшиеся условия , , приводящие к системе алгебраических уравнений:
(13)
Решая (13), находим величины С1 и С2
С1= -3/8, С3=1/48. (14)
Подставляя полученные значения С1, С2, С3, С4 в х(ξ) (13), получаем:
. (15)
Аппроксимирующая функция х(ξ) (15) соответствует граничным условиям в пластинке на сторонах контура ξ=0 и ξ=1 и характеру распределения нагрузки вдоль оси ξ.
Отметим следующее обстоятельство. Нас интересует характер прогиба пластины в направлении оси ξ - амплитуду В прогиба мы найдем в дальнейшем методом Ритца-Тимошенко. В связи с этим выражение (15) для х(ξ) желательно упростить так, чтобы коэффициент при старшей степени ξ был равен единице, т.е. принять
. (16)
Переходим к построению аппроксимирующей функции у(). Граничные условия по оси в пластине следующие: при =0 – шарнирный край, т.е. w(ξ,0)=0, M(ξ,0)=0, при =1- свободный край, т.е. М(ξ,1)=0, Q*(ξ,1)=0. Подставляя выражение (5) для w(ξ,) в формулы для w, М, w’, Q*, получим
(17)
.
Условия (17) при =0 можно привести к виду
,
.
(18)
Условия же при =1 не допускают упрощения, т.к. при =1 на свободном краю пластины у(1)≠0, у”(1)≠0, y’”(1)≠0.
Необходимо обратить внимание на то, что на шарнирном краю пластинки упрощаются, например, из (6) получено (7).
Таким образом, граничные условия по оси имеют вид:
(19)
.
Отметим, что в граничные условия (19) вошла функция х(ξ) и ее производная х”(ξ), которые меняют свои значения вдоль оси ξ. В связи с этим возникает необходимость заменить требование равенства нулю М и Q* в любой точке края =1 условиями равенства нулю суммы работ всех моментов М(ξ,1) на углах поворота w’ (ξ,1) и приведенных поперечных сил Q(ξ,1) на прогибах w(ξ,1) вдоль края пластины =1. Эта замена называется смягчением граничных условий. В силу принципа Сен - Венана [4] вносимая при смягчении граничных условий погрешность будет сказываться в малой зоне пластины у края =1.
Таким образом, окончательно после их смягчения граничные условия по оси принимают вид:
(20)
Вырезанная из пластинки элементарная полоска шириной dx представлена на рис.5.
Рис.5
Следует помнить, что граничные условия для данной балки- полоски отличаются от граничных условий (20) для пластины.
Поперечная нагрузка в пластине изменяется по оси по линейному закону G()=, поэтому дифференциальное уравнение изгиба рассматриваемой балки-полоски в безразмерном виде.
. (21)
Последовательно интегрируя (21) четыре раза:
(22)
(23)
(24)
. (25)
Произвольные постоянные интегрирования С1, С2, С3, С4 находим из граничных условий (20). Из условия получаем С4=0, а из - С2=0.
Для нахождения С1 и С2 используем два оставшихся уравнения системы (20). Берем х(ξ) в виде (16) и вычисляем входящие в (20) определенные интегралы:
(26)
В результате имеем систему алгебраических уравнений
(27)
Подставляя в (26) формулы (22) – (25) и решая полученную систему, находим С1=-0.2, С3=0.07375.
Подставим полученные значения С1, С2, С3, С4 в у():
.
(28)
Упрощаем выражение для у() так, чтобы коэффициент при 5 был равен 1, и получаем
.
(29)
Аппроксимирующая функция у() (28) соответствует граничным условиям в пластине по оси и характеру распределения поперечной нагрузки по этой оси.
Рассмотрим возможные пути построения аппроксимирующих функций статическим методом В.З. Власова для пластин, различным образом закрепленных по контуру – рис.6.
Рис.6
На рис. 6а изображена пластина, на сторонах контура которой или жёсткое защемление, или шарнирное опирание. Для таких типов закреплений аппроксимирующие функции и строятся независимо одна от другой и без смягчения граничных условий.
На рис.6б изображена пластина, у
которой на сторонах контура
и
-шарнирное
опирание, на стороне контура
-заделка,
а на стороне контура
-свободный
край. Сначала необходимо построить
функцию
,
затем использовать её для нахождения
функции
,
используя смягчённые на свободном краю
пластины при
условия и условия при
.
(30)
Для изображённой на рис. 6в пластины сначала необходимо построить функция , а затем найти функцию , используя смягчённые на свободных краях пластины и условия
(31)
При построении аппроксимирующих функций следует обратить внимание на то, что степень полинома или зависит от характера распределения нагрузки по оси или . Если распределение равномерное, то полином (например, (16)) имеет порядок 4, если линейное, то (например, (28))-порядок 5, а при распределении поперечной нагрузки по квадратичной параболе порядок полинома составляет 6.