В. Д. Бертяев, Л. А. Булатов, В. В. Глаголев, В. И. Латышев, А. Г. Митяев. ЭВМ в курсе теоретической
.pdft
m2
Рис. 2.3.18 Зависимость T23 (m2 , t ) при c = 2 кН/м, m1 =1кг, m3 = 3 кг.
t
m3
Рис. 2.3.19 Зависимость T23 (m3 , t ) при c = 2 кН/м, m1 =1кг, m2 = 2 кг.
121
t
c
Рис. 2.3.20 ЗависимостьT23 (c, t ) при m1 =1кг, m2 = 2 кг, m3 = 3 кг.
t
m1
Рис. 2.3.21 Зависимость FСЦ (m1, t ) при c = 2 кН/м, m2 = 2 кг, m3 = 3 кг.
122
t
m2
Рис. 2.3.22 Зависимость FСЦ (m2 , t ) при c = 2 кН/м, m1 =1кг, m3 = 3 кг.
t
m3
Рис. 2.3.23 Зависимость FСЦ (m3, t ) при c = 2 кН/м, m1 =1кг, m2 = 2 кг.
123
t
c
Рис. 2.3.24 Зависимость FСЦ (c, t ) при m1 =1кг, m2 = 2 кг, m3 = 3 кг.
Исследование данных поверхностей (рис. 2.3.13 — рис. 2.3.24) позволяет сделать следующие выводы:
Основным влияющим фактором на величину силы T12 оказывает масса груза m1 (рис. 2.3.13 — рис. 2.3.16). Остальные параметры m2 , m3, c влияют опосредовано, как величины входящие в выражения коэффициентов для ускорения груза, при этом влияние жесткости пружины более значительно по сравнению с остальными параметрами.
Основным влияющим фактором на величину силы сцепления FСЦ оказы-
вает масса катка m3 (рис. 2.3.21 — рис. 2.3.24). Из остальных параметров m1, m2 , c наиболее сильным оказывается влияние жесткости пружины.
Из всех параметров влияющих на величину силы T23 , можно отметить массы груза m1 и блока m2 (рис. 2.3.17— рис. 2.3.20)2.
2 Качественно данные выводы можно получить проведя динамический анализ расчетных схем для каждого тела механической системы.
124
Для заданной массы груза при любом изменении жесткости упругого элемента и масс остальных тел, входящих в механическую систему, невозможно обеспечить условие T12 ≥ 0 ,T23 ≥ 0 .
Существует такая область значений массы груза m1 ≥1.39 кг, при кото-
рых силы натяжения T12 , T23 положительны (рис. 2.3.13, рис. 2.3.17).
Значение массы каткаm3 , при котором можно обеспечить его движения без проскальзывания определяется условием m3 >17кг (рис. 2.3.23).
Анализ результатов, изложенных выше, показывает, что диапазоны изменения масс груза, блока, катка и жесткости пружины не определяются однозначно, а сложным образом зависят друг от друга, поэтому для их нахождения следует провести дополнительное исследование.
Ограничимся следующими интервалами изменения внутренних парамет-
ров механической системы: |
|
|
|
|
m1 ≤ 50 |
кг, m2 = 2 |
кг, m3 ≤150 |
кг, с ≤ 2000 |
Н / м. |
Определим области допустимых значений внутренних параметров меха- |
||||
нической системы, для которых выполняется условия: |
|
|||
|
T12 ≥ 0 , T23 ≥ 0 и |
F ≥ 0. |
(6) |
|
Для нахождения предельных величин массы груза m* в интервалах зна- |
||||
|
|
|
|
1 |
чений масс катка m3 |
≤ m3 ≤ m3 |
=150 кг |
и значений |
жесткости пружины |
|
min |
masx |
|
|
с ≤ 2000 Н / м необходимо согласно [5] найти корни нелинейных уравнений
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
m1min |
= minm IT23 |
(m1) = 0 , |
|
|||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m1min |
= minm IT12 |
(m1) = 0 , |
(7) |
|||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
m |
= max I |
|
|
(m ) = 0 . |
|
|
|
|
1max |
m1 |
F |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
сц |
|
|
|
|
где величины IF (m1), |
IT |
(m1) |
, IT (m1) |
|
определяются следующими |
выраже- |
||
сц |
23 |
12 |
|
|
|
|
|
ниями [5]
125
|
|
|
τK |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
(m ) = |
∫ |
|
|
F |
|
− F dt |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Fсц |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τK |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τK |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
I |
|
(m ) = |
∫ |
|
|
T |
|
|
−T |
dt |
|
, |
I |
|
(m ) = |
∫ |
|
|
T |
|
−T |
dt |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
T23 |
1 |
|
|
23 |
|
|
23 |
|
m2 |
|
T12 |
1 |
|
|
12 |
|
12 |
|
m2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
m3 |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
m3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
Рассмотрим вопрос о сходимости этих интегралов в случае, если величина верхнего предела интегрирования τk равна времени установленияτУ .
Исследуем для этого поведение функций IT23 (m1 ) и IFСЦ (m1 ) в зависимо-
сти от величины τk (рис. 2.3.25, рис. 2.3.26, рис. 2.3.28).
Особенностью их поведения является тот факт, что, начиная с некоторой величины верхнего предела интегрирования τk* , корни уравнений (7), вычис-
ленные при различных значениях τk ≥τk* (см. рис. 2.3.25, рис. 2.3.26, рис. 2.3.30)
практически (с точностью до 1%) совпадают. Совпадение корней указанных уравнений оценивалось величиной относительной погрешности (см. рис. 2.3.27,
рис. 2.3.29):
|
|
|
|
|
|
m1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ε =1− |
K |
= , |
|
|
|
|
|
|
|
|
m0 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
где m0 |
— точное значение корня (величина его определялась при зна- |
|||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чении τkmax = 200 c ), |
|
|
|
|
|
|
||
|
m1 |
— приближенное значение корня, вычисленное при τ |
k |
<τkmax |
||||||
|
K |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Верхние пределы интегрирования τk* при разных значениях внутренних |
|||||||||
параметров механической системы равны: |
|
|
|
|||||||
o |
при m2 = 2 |
кг, m3 = 50 |
кг, с =1500 |
|
Н / м. —τk* ≈ 20 |
c , |
|
|
||
o |
при m2 = 2 |
кг, m3 = 50 |
кг, с = 430 |
Н / м. —τk* ≈ 35 |
c . |
|
|
126
IT |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
2 |
3 |
|
I |
|
(m ) |
||||
1 |
T |
||||||||||
|
|||||||||||
23 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23 |
|
m* |
|
m1 |
|
||
1 |
|
|
IFСЦ |
IF |
(m1 ) |
|
|
|
4 |
|
3 |
|||
|
СЦ |
|
|
||
|
|
|
|
|
2
1
|
m** |
m |
1 |
|
|
||||
|
|
1 |
|
|
Рис. 2.3.25 Изменение функций IT (m1 ) |
и IF (m1 ) |
различных значениях τK и |
||
23 |
|
СЦ |
|
|
m2 = 2 кг, m3 = 50 |
кг, c =1500 |
Н м: |
|
|
1 —τK = 25 c , 2 —τK = 50 c , 3 —τK =100 c , 4 —τK = 200 c |
|
127
IT23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
5 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
2
1
m1
Рис. 2.3.26 Поведение функции IT |
(m1 ) при различных |
23 |
|
значениях τK и m2 = 2 кг, m3 = 50 |
кг, c =1500 Н м: |
1 —τK = 5 c , 2 —τK =10 c , 3 —τK =15 c , 4 —τK = 20 c , 5 —τK = 25 c , 6 —τK = 50 c
ε
τk
Рис. 2.3.27 Сходимость решения уравнения IT23 (m1 )= 0
128
IFСЦ |
|
|
|
|
|
|
6 |
||||||
|
5 |
4 |
||||
|
|
|
||||
|
|
3
2
1 m1
Рис. 2.3.28 Поведение функции IFCЦ (m1 ) при разных значениях τk и
m2 = 2 кг, m3 = 50 кг, c =1500 кН / м: 1 —τK = 5 c , 2 —τK =10 c , 3 —τK =15 c , 4 —τK = 20 c , 5 —τK = 25 c , 6 —τK = 50 c
ε
τk
Рис. 2.3.29 Сходимость решения уравнения IFСЦ (m1 ) = 0
129
Вычисление корней уравнений IFСЦ (m1 ) = 0 и IT23 (m1 ) = 0 с точностью
ε = 0.01 показывает, что величина τУ , при рассматриваемых выше значениях внутренних параметров механической системы, равна
o |
при m2 = 2 |
кг, m3 = 50 |
кг, с =1500 |
Н / м. — τy = 21.9 c (см. рис. 2.3.26, |
|
рис. 2.3.28), |
|
|
|
o |
при m2 = 2 |
кг, m3 = 50 |
кг, с = 430 |
Н / м. — τy = 34.6 c (рис. 2.3.30), |
что соответствует найденным ранее значениям.
Рассмотрим теперь поведение корней этих уравнений вблизи резонансных состояний, которые определяем из условия k = p .
Используя условие резонанса
p = k = |
cпр |
, |
|
m |
|||
|
|
||
|
пр |
|
выражение для величины массы груза при резонансе, которая линейно зависит от масс тел и жесткости пружины, с целью исключения влияния геометрических размеров можно переписать в виде
|
|
m |
рез |
(m , |
c) = |
cпр |
− m − m = m − m − m |
, |
|||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
1 |
3 |
|
p2 |
2ПР |
3ПР |
0 |
2ПР |
3ПР |
|||
где m |
= cпр |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
p2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из графика |
представленного |
на |
рис. 2.3.31 |
видно, что уравнения |
|||||||||
IT (m1 |
, c)= 0 и IF |
(m1, c)= 0 имеют по три действительных корня, что позволя- |
|||||||||||
23 |
|
CЦ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ет в дальнейшем исключить этот диапазон из области допустимых значений внутренних параметров механической системы.
130