- •Предисловие редактора перевода
- •Предисловие к русскому изданию
- •1. Введение
- •1.1. Задачи гравиметрии
- •1.2. Историческое развитие
- •1.3. Национальные и международные организации
- •2. Теория поля силы тяжести
- •2.2. Основные соотношения в поле силы тяжести
- •2.3. Геометрия поля силы тяжести
- •2.4. Модели поля силы тяжести
- •2.5. Системы высот
- •2.6. Возмущения поля силы тяжести
- •2.7. Статистическое описание гравитационного поля
- •3.1. Нормальное поле силы тяжести Земли
- •3.2. Аномалии в свободном воздухе
- •3.5. Гравитационные поля Луны и планет
- •4.1. Сила тяжести в физике
- •4.2. Поле силы тяжести и геодезия
- •4.3. Поле силы тяжести и геофизика
- •5. Абсолютные измерения силы тяжести
- •5.3. Маятниковый метод
- •6. Относительные измерения силы тяжести
- •6.1. Динамический метод
- •6.4. Калибровка относительных гравиметров
- •6.5. Статические пружинные гравиметры
- •6.6. Источники ошибок и точность измерений
- •7.2. Измерения силы тяжести на подвижном основании
- •7.3. Морские и аэрогравиметрические системы
- •7.4. Источники ошибок и точность измерений
- •7.5. Инерциальная гравиметрия
- •8. Гравитационная градиентометрия
- •8.1. Теоретические основы
- •8.2. Стационарная гравитационная градиентометрия
- •9.2. Гравиметрические сети
- •9.4. Хранение результатов измерений
- •10.1. Приборы и методы измерений
- •Литература
- •Предметный указатель
- •Содержание
Измерения силы тяжести в труднодоступных районах |
271 |
Число
пересечений
|
|
|
0+-----~----~----~----~ |
||||
|
|
|
о |
10 |
20 |
зо· |
40 км |
Рис. |
7.27 |
(левый). Гистограмманевязок в пересечениях маршрутов при измерениях на вертолете с азро |
|||||
|
|
морским гравиметром Ла Коста - |
Ромберга [265]. |
|
|
|
|
Рис. |
7.28 |
(правый). Сравнение результатов аэрогравиметрическоii (вертолет) и наземной съемок (ано |
|||||
|
|
малии Буге), высота полета 310 м, |
скорость 83 км/ч [265]. |
|
|
||
ставила |
± 5 мкм ·с- 2 (рис. 7.27). Сравнения с наземными |
данными |
подтверждают эту |
оценку и отражают сглаживание гравитационного поля с увеличением высоты (рис. 7.28). Система использовалась и на самолете.
При измерениях на вертолетах в сочетании с навигационными средствами ло
кального действия современные аэрогравиметрические системы .могут опреде
лять структуру поля силы тяжести с разрешением 1 км и ошибкой ± 5 мкм · с- 2 •
Измерения на самолетах в зависимости от высоты полета имеют разрешающую
способность 2()- 50 км и ошибку ±50 - 100 мкм · с- 2 • Чтобы повысить разре
шение до нескольких километров, а точность до нескольких десятков единиц
мкм ·с- 2 , что необходимо для целей геодезии и геофизики, требуются более со
вершенные навигационные методы, и прежде всего для определения высоты по
лета.
7.5. Инерциальная гравиметрия
7.5.1.Теоретические основы
Под инерциальной гравиметрией будем понимать метод определения вектора
ускорения силы тяжести g по данным измерений с инерциальной системой на
подвижном носителе [58, 611]; она представляет собой часть инерциальной геоде
зии [190, 613]. В инерциальной гравиметрии используются принципы инерциаль
ной навигации, основанные на уравнении Ньютона (4.58).
Инерциальное измерительное устройство состоит из трех взаимно ортого
нальных акселерометров, ориентация которых непрерывно контролируется сис
темой гироскопов (разд. 7.5.2). Трехмерный вектор удельной силы f (сила, от несенная к единичной массе), измеренный в инерциальном пространстве, пред
ставляет собой разность вектора ускорения r = d 2 rldt 2 (r- вектор положения в
272 Глава 7
инерциальной системе координат, t - время) и гравитационного вектора Ь:
f(t) = r(t) - b(r(t)). |
(7 .29) |
Таким образом, выходной сигнал акселерометра содержит информацию о место nоложении носителя и гравитационном nоле. Из-за эквивалентности инерциаль
ного ускорения и гравитационного ускорения векторы r и Ь можно разделить, лишь имея дополнительную информацию; аналогичная проблема возникает в морской и аэрогравиметрии (разд. Учет же гравитационного поля и двой
ное интегрирование ускорения носителя nозволяют осушествить оnределение ме
стоположения инерциальным методом (раз. 4.5.2).
Применительно к инерциальным измерениям необходимо рассмотреть три
пространствеиные системы отсчета:
- инерциальное ускорение имеет место в инерциальной системе отсчета, поло
жение координатных осей которой определяется осью врашения Земли и направ
лением на точку весеннего равноденствия (система неподвижных звезд); - компоненты вектора удельной силы измеряются в системе, связанной с осями
акселерометров. Такая приборная система координат фиксирована относительно
носителя, а ее ориентировка при движении носителя изменяется;
- фиксированная относительно Земли местная топоцентрическая система (разд. 2.1.2), связанная с гравитационным полем. Ориентировка ее относительно
инерциальной системы изменяется из-за вращения Земли и из-за изменений на
правления отвесной линии при перемещении носителя по маршруту. При движе
нии постоянно поддерживается ориентировка системы относительно направления
отвеса с помощью модели гравитационного поля, для этого чаще всего использу
ют нормальное гравитационное поле (разд. 2.4.3). Такой вид ориентировки назы вают «локально-уровенной системой)). На рис. 7.29 показана относительная ори
ентировка осей nеречисленных систем отсчета.
Чтобы оценить величины измеряемых ускорений, необходимо в любой мо
мент времени знать соотношение между этими тремя системами координат
(разд. 7.5.2). Вектор положения, выраженный в локально-уровенной системе (/),
преобразуется в инерциальную систему (i) с nомощью матрицы nоворота Rf,
элементы которой являются функциями |
nоложения и времени: |
r; = Rfr,. |
(7 .ЗОа) |
Рис. 7.29. Системы координат в инерциальной геоде1И11.
Измерения силы тяжести е труднодоступных районах |
273 |
Дважды выполнив дифференцирование по времени, получим следующие соотно
шения:
i'; = R.fr, + Rfr,, |
(7 .ЗОб) |
i'; = R.fr, + 2R.fr, + Rfr,. |
(7.30в) |
Введя матрицу {}, зададим составляющие вектора угловой скорости вращения
Земли ""': |
|
~z |
-IA!z |
|
{} = ( |
|
|||
|
|
|
о |
(7.31а) |
|
-IA!y |
Wx |
|
|
С учетом |
|
|
|
|
R.f |
= RfO |
и |
R.f = Rf(UO +О) |
(7.31б) |
выражение (7 .ЗОв) приобретает вид |
|
|
||
i'; |
= Rf (i't |
+ 2Ш, + (00 + O)r,, |
(7.31в) |
|
где |
|
|
|
|
20i't = 2'"' |
х i't, |
OOr, =(~А! х rt) х ""'• |
Or, = iJJ х r,. |
Поскольку измерения выполняются во вращающейся координатной системе,
в (7 .31 в) входят также кориолисова и центробежное ускорения (разд. 7.2.4, 2.2.1 ).
Если величина О равна нулю, то подстановка в (7 .29) дает выражение для изме
ряемой величины в локально-уровенной системе координат:
|
(7.32а) |
где вектор силы тяжести имеет вид |
|
g, = Ь - {}{}r,, |
(7.32б) |
а кориолисова ускорение равно 20i',. Следовательно, чтобы по результатам из мерений определить g, необходимо знать r, i' и i' [614].
Чтобы линеаризовать (7.32), вводят понятие нормального гравитационного
поля (разд. 2.4.3): |
|
g = .." + og, |
(7 .ЗЗа) |
где -у- вектор нормальной силы тяжести (2.53), а og- вектор возмущения силы тяжести (2.76). По аналогии с (2.78) последний можно представить в виде разло
жения по осям локально-уровенной системы координат, использовав составляю
щие уклонения отвеса ~. 11 и возмущение силы |
тяжести og в виде |
og т= (-у~. "уТJ, og). |
(7.33б) |
При частых остановках (контрольная точка с нулевой скоростью- Zero Velocity Update- ZUPТ) инерциальной системы, необходимых для контроля точности ее работы, скорость и ускорение равны нулю, т. е. i't = i't =О. Выражение (7.32) с
учетом (7.33) тогда принимает вид
f(ZUPТ) = - (-у + og). |
(7.34) |
274 |
Глава 7 |
Если местоположение известно достаточно хорошо, чтобы вычислить 'У, и име ется возможность уверенно исключить ошибки измерений величины og, можно определить вектор ускорения силы тяжести (разд. 7.5.2).
7.5.2.Инерциаnьные измерительные системы и методика измерений
Основой инерциальной измерительной системы является инерциальный измери тельный блок с системами акселерометров и гироскопов (рис. 7.30). Имеются также цифровой компьютер, хранитель информации, блок контроля и вывода данных, а также источник питания [494].
Акселерометры измеряют составляющие вектора удельной силы, действую
щие на пробную массу в направлениях измерительных осей. Они могут быть вы
полнены в виде систем с поступательным или вращательным перемещением мас
сы и использовать соответственно электромагнитные силы или вращающий мо
мент (рис. 7.31). Измеряемые величины примерно пропорциональны действую
щим ускорениям, см. также системы для измерения силы тяжести (разд. 6.2.1, 6.2.2). При чувствительности 10- 5 - 10- 6 g возможен большой измерительный
диапазон: ±30-100 g.
Благодаря быстрому вращению гироскопы сохраняют ориентацию своих осей
в пространстве. Повороты измерительной системы в инерциальном простран
стве измеряются с помощью двух (2 степени свободы) или трех гироскопов. В
настоящее время используют механические гироскопы; разрабатываются лазер
ные гироскопы с датчиками поворотов. При помощи выходных сигналов гиро
скопов и коррекции за вращение Земли и нормальное поле силы тяжести сохраня
ется неизменной ориентировка измерительной системы в пространстве.
В зависимости от вида измерительной системы и способа сохранения ориен
тировки различают следующие системы:
-систему (связанную с носителем), ориентировка осей которой рассчитывается
аналитически на основе сигналов, полученных в результате обработки пекото
рой исходной информации. Механическая часть системы проста, однако тре
буется сложное программвое обеспечение; к настоящему времени (1987 г.) точ ность таких систем пока недостаточна для того, чтобы их можно было испо
льзовать в геодезии;
-систему, находящуюся на карданной платформе, положение которой стабили
зировано в пространстве или же сохраняется неизменная ориентировка в ло-
Рис. 7.30.
J |
z |
Принuип построения инерuиальной системы, состоящей И"> |
|
|
гироскопов (G), |
акселерометров (д) и интеграторов [621]. |
|
|
|
Измерения силы тяжести в труднодостуnных районах |
275 |
Выходной Моментный
двигатель
Рис. 7.31. Принципы акселерометра: а- поступательная (осевая, с подвешенной массой) система;
б - врашательная (маятниковая) система.
кально-уровенной системе координат. Именно такой принцип ныне использу
ется в инерциальных геодезических системах.
Съемочные работы с инерциальной системой, установленной на автомашине
или вертолете, состоят из следующих этаnов [112]:
-nрогрев инерциального измерительного блока до рабочей темnературы, а так
же ориентирование nлатформы (относительно отвесной линии и наnравления
на север) в локально-уровенной системе координат в начальной точке маршру
та; nродолжительность работы < 1 ч;
-nереезд или nерелет на nервую оnределяемуЮ точку; в это время через неболь
шие интервалы ( < 20 мс) измеряют ускорения и углы nоворота, а также вы
nолняют интегрирование для оnределения вектора скорости на отрезках вре
мени < 10 с;
-остановка на новой точке, отсчет координат, определение возмущения силы
тяжести и уклонения отвеса из сравнения результатов измерений с известным
вектором нормальной силы тяжести; целесообразно совмещать эту процедуру
со следующим:
-измерением на контрольном пункте (ZUPТ), см. (7.34); такие остановки нуж
ны для учета нелинейно-зависящих от времени ошибок (разд. 7.5.3) через ин
тервалы в 3 - 5 мин (что при транспортировке на автомашине соответствует
расстоянию между пунктами в несколько километров, а на вертолетепри
мерно десяти километрам); скорость является конечным выходным сигналом
инерциальных геодезических систем;
- дальнейшее следова11ие по маршруту;
-nривязка к твердому nункту через 1-2 ч;
-в некоторых случаях nовторное nрохождение маршрута и наблюдения на нем
(разд. 7.5.3).
Первые инерuиальные геодезические системы nоявились в начале 1970-х гг., разработ ка таких систем отнюдь не завершена. В инерuиальной геодезической системе CEOSP/N 11 фирмы Honeywell lnc. (Клиавота, Флорида, США) исnользуется ориентаuия в инеринальном nространстве. К локально-уровенным относятся система Autosurveyor LASS 11 фирмы Litton Syst. (Вудлэнд-Хиллз, Калифорния, США) (рис. 7.32) 11 система
Ferranti lnertia/ Land Surveyor МК 11 фирмы Ferranti (Эдинбург, Великобритания). Аппара-
276 |
Глава 7 |
Рис. 7.32. Прибор Litton's Autosurveyor System LASSII (фотография nредоставлена фирмой Litton Guidance and Control Systems, Вудлэнд Хиллз, Калифорния).
тура Aerial Profiling of Terrain System (АРТS) была разработана в лаборатории Charles Stark Draper lnc. (Кембридж, Массачусетс, США) для съемок на самолетах и вертолетах.
Она содержит инерциальную навигационную систему и лазерный nрофилограф ( ± 0,15 м) для измерения высот рельефа. Координатная nривязка выnолняется с nомощью лазерного
дальномера и наземных отражателей. Одновременно можно оnределять силу пtжести,
при этом ожидаемая ощибка составляет ± 1020 мкм · с- 2 • Такая точность достижима
при условии, что работы ведутся на небольщих площадях и при малой высоте полета
[648].
7.5.3.Источники оwибок и точность измерений
На результаты инерциальной съемки влияет множество ошибок [614]. К источни кам ошибок относятся неортогональность осей акселерометров и гироскопов, а также уход нуля и ошибки калибровки (включая нелинейные составляющие) аксе
лерометров и гироскопов. Особенно опасны ошибки, зависящие от времени, ко
торые проявляются в виде линейных и нелинейных дрейфов выходных сигналов
акселерометров и гироскопов. И наконец, на все измерения на маршруте влияют
ошибки определения положения, скорости и ориентировки на начальном пункте.
Чтобы выявить указанные ошибки и умень!llить их величину, применяют сле
дующие меры:
-калибровку и юстировку систем акселерометров и гироскопов; -определение накопления ошибок на пунктах ZUPТ (разд. 7.5.2) и на твердых
пунктах с известными координатами и силой тяжести;
-моделирование и распределение ошибок при обработке результатов во время
измерений или при дальнейшей обработке. Из-за ошибок Of(t), зависящих от
времени, для пункта ZUPТ вместо (7.34) будет справедливо следующее соотно
шение:
f(ZUPТ) + Of = - ('У + og). |
(7 .35) |
Выделение Of из og- это основнаЯ трудность инерциальной гравиметрии. Если
такое разделение выполнено, то вектор og можно интерполировать между пунк тами ZUPТ (разд. 2.7.2). Для разделения можно использовать функциональные
Измерения силы тяжести в труднодоступных районах |
277 |
модели ошибок в работе системы, а также различия спектральных характеристик этих ошибок и возмущений силы тяжести; для этого необ)!:одимо hg(r) преобра зовать в hg(t). При определении текущего вектора состояния (координаты, сила
тяжести) и оценке ошибок Эффективна фильтрация Калмана. Таким образом, из
мерения вплоть до этапа текущей пошаговой обработки используются для оцен ки в реальном масштабе времени интересующих неизвестных для последующего уравнивания результатов. Это уравнивание учитывает априорную информацию
о кинематических свойствах измерительной системы и статических характеристи
ках ошибок, меняющихся во времени [203, 615]. Некоторого повышения точнос
ТИ можно достичь окончательным уравниванием, при котором используются все
данные, полученные на маршруте или в сети, включая твердые пункты и усло
вия, возникающие в точках пересечения маршрутов. Таким образом, детермини
рованный подход (моделирование ошибок системы аппроксимирующими функ
циями или учет известных и зависящих от времени характеристик системы) мож
но сочетать со стохастическим (среднеквадратическая коллокация (разд. 4.2.3,
[202]).
Маршруты длиной в несколько десятков или сотен километров стараются де
лать как можно блиЖе к прямолинейным для меньшего накопления оiШiбок. Ес
ли маршрут проходят в прямом и обратном направлениях, то можно выделить
систематические ОIШiбки, зависящие от направления движения. Еще более надеж
ный контроль и повышение точности достигаются, если маршруты образуют
сеть пересекающихся линий и содержат пункты с твердыми значениями коорди
нат (пункты GРS-наблюдений) и силы тяжести. Ожидается, что важную роль будет играть совместное использование инерциальных измерительных систем и постоянно работающих приемаиндикаторов GPS. Выделение параметров движе ния носителя позволит непрерывно определять вектор силы тяжести. Кроме то
го, отпадет необходимость в пунктах ZUPТ.
В настоящее время возможна точность ± 1050 мкм ·с- 2 и ± l" [59, 203];
на небольших площадях с плавным рельефом можно получить и более высокую точность. В день можно определить более 50 пунктов, если расстояния между
ними невелики. При улучшении программнога обеспечения и окончательного
уравнивания результатов станут возможными точности выше ± 1О мкм ·с- 2 и
±0,1-1".
В таблице 7.3 приведены среднеквадратические расхождения с наземными данными результатов измеренИй с инерциальными системами при нескольких прохождениях (прямо и обратно) по профилю на автомашине (длина профиля 24 км, время работы 2 - 3 ч, ин тервалы между пунктами ZUPТ 2 - 5 мин) и на вертолете (длина профиля 32 км, время работы 1 - 1,5 ч, интервалы 4 мин). Профнли расположены в горном испытательном по лигоне Кананаскис (Канада). Работа выполнена с системой Ferranti Mark. 11 [201].