Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_5897
.pdf
головки.
В некоторых случаях может оказаться целесообразным обойтись без вертикальных углублений в указанной
головке и расположить пружинные выступы или зажимы пластины таким образом, чтобы они проходили над
краем каркасной головки и удерживали пластину щетки в требуемом положении. Детали, образующие
описанное здесь устройство для чистки щеткой, удаления пыли и полировки, собираются следующим
образом:
Полоски 10, закрепленные на концах 8, 9 ленты 6 швабры, располагаются между фланцами 13, 14 на
переднем конце 12 крепежного блока 11 после того, как горизонтальный штифт 15 1 был пропущен через
отверстия 19, 20 в указанных перекрывающихся участках ленты; Затем штифт 15 пропускается через
отверстие 2,1 в части 18 каркасной головки 1, когда гайка-барашек 17 навинчивается на резьбу 16 штифта 15.
После этого лента 6 помещается в паз 2 головки 1. При нажатии на фланцевый крепежный блок 11 в
углубление 4, образованное в каркасной головке 1, аналогично описанному в первом и втором полных
технических условиях, и навинчивании гайки-барашка 17 на указанный штифт 15, который затем был
пропущен через отверстие 18, крепежный блок 11 будет притянут к концу 5 головки 1 для фиксации ленты 6
швабры в пазу 2, тем самым надежно фиксируя швабру в нужном положении. Затем прибор можно
использовать только для удаления пыли и полировки. При желании можно использовать щетку отдельно или
в сочетании со шваброй, как в вышеупомянутом реверсивном приборе. Затем крючки 35, 35, на пластине 32,
вставляются в отверстия или углубления 36, 36 в выступах на изогнутой части 3 скелетной головы 1 или над
ними.
-60 При нажатии на конец 37 щеточной части в направлении вниз петля 39 подвесной пружины 38,
закрепленной на штифте 32, за счет трения с указанной выпуклой частью 3 прочно зафиксирует щетку на
месте на каркасной головке 1. Или же для той же цели могут быть использованы вышеупомянутые выступы и
пружинный фиксатор.
Мне известно, что предлагалось использовать как каркасные, так и цельные головки для комбинированных
швабр и щеток, или только для швабр или щеток в форме сердца с периферийной канавкой для крепления
ленты швабры с бахромой, а также что указанные головки снабжены центральным углублением, в котором
шарнирно закреплено гнездо для съемной ручки, но в данной спецификации не содержится широких
претензий на такие детали.
Описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что я...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_285193.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=285193&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB285193A
[]
СПЕЦИФИКАЦИЯ PATE Nq T
Дата подачи заявки: 2 декабря 1926 г., № 30,513/126 8. Полная версия: 1 сентября 1927 г., Полная версия
принята: 16 февраля 1928 г., ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствованные грелки для воды, изготовленные из индийского каучука.
Я, Джули Хно Пр, проживающая по адресу: Ройал Кресент, 37, Ноттингемшир, графство Лондон, подданная
Великобритании, настоящим заявляю, что данное изобретение имеет следующий характер:
Изобретение относится к типу грелок из каучука, известных как «бесшовные». Такие грелки изготавливаются в
формах на основе сердечника, а затем отделяются путем растягивания и отслаивания сердечника. Из-за
необходимости растягивания они не имеют внутренней облицовки и не обладают необходимой прочностью.
Целью настоящего изобретения является создание бесшовных резиновых грелок с внутренним покрытием,
что повышает их прочность и делает их более пригодными для интенсивного использования.
Согласно настоящему изобретению, корпус грелки из индийской резины изготавливается обычным способом и
отделяется от сердечника. Затем в наружный корпус или саму грелку через отверстие, которое может быть
отверстием для наполнения или другим отверстием, предусмотренным для облегчения извлечения грелки из
сердечника, вставляется отдельная внутренняя облицовка, изготовленная из тканого или другого материала,
покрытого резиновым раствором или нет. При желании внутренняя часть наружного корпуса может быть
покрыта резиной или другим подходящим клеящим раствором, а облицовка также может быть покрыта или не
покрыта.
Подкладка, вставленная в чехол, затем надувается, чтобы обеспечить плотный контакт между подкладкой и
внешним чехлом.
Предпочтительно, внутренняя облицовка имеет подходящую длинную шейку, позволяющую легко надувать
ее, после чего шейка отрезается и может оставаться достаточно длинной, чтобы окружать гнездо для пробки,
тем самым укрепляя горлышко бутылки.
При желании внутреннюю облицовку можно изготовить из резины, которая не только укрепит внешний корпус,
но и сделает его более водонепроницаемым, поскольку такие бесшовные корпуса иногда содержат
микроскопические отверстия или тонкие детали.
Подкладка может быть изготовлена как цельный кусок, так и путем сшивания или соединения частей вместе.
Датировано 2 декабря 1926 года.
Харрис и Миллс, патентные поверенные, Хай Холборн, 34 и 35, Лондон, W C 1.
Полная спецификация.
Улучшения в конструкции грелок из индийской резины.
Я, Джули Кнопф, проживающая по адресу: Ройал Кресент, 37, Ноттинг-Хилл, графство Лондон, подданная
Великобритании, настоящим заявляю о характере данного изобретения и о способе его осуществления,
которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Изобретение относится к типу грелок из индийской резины, известных как бесшовные. Такие грелки
изготавливаются в формах на основе сердечника, а затем отделяются путем растягивания и отслаивания
сердечника. Из-за необходимости растягивания они не имеют внутренней облицовки и не обладают
необходимой прочностью.
Целью настоящего изобретения является создание бесшовных резиновых грелок с внутренней подкладкой,
что повышает их прочность и делает их более пригодными для интенсивного использования.
Согласно настоящему изобретению, корпус грелки из индийской резины изготавливается обычным способом и
отделяется от сердечника. Затем в наружный корпус или саму грелку через отверстие, которое может быть
отверстием для наполнения или другим отверстием, предусмотренным для облегчения извлечения грелки из
сердечника, вставляется отдельная подкладка из тканого или другого материала, покрытого резиновым
раствором или нет. При желании внутренняя часть наружного корпуса может быть покрыта резиной или
другим подходящим клеящим раствором, и подкладка также может быть покрыта или не покрыта. Подкладка,
вставленная в крышку, затем надувается для обеспечения хорошего контакта между подкладкой и наружной
крышкой.
Предпочтительно, внутренняя облицовка имеет подходящую длинную горловину, позволяющую легко
надувать ее, после чего горловина отрезается и может оставаться достаточно длинной, чтобы окружать
гнездо для пробки, тем самым укрепляя горловину бутылки.
При желании внутреннюю облицовку можно изготовить из резины J5, которая не только укрепит внешний
корпус, но и сделает его более водонепроницаемым, поскольку в таких бесшовных корпусах иногда
встречаются микроскопические отверстия или тонкие детали.
Подкладка может быть изготовлена из цельного куска материала или путем сшивания или соединения частей
вместе.
Изобретение проиллюстрировано на прилагаемых чертежах, на которых:
На фиг. 1 представлен разрез грелки, изготовленной в соответствии с настоящим изобретением.
На рис. 2 показан вид сбоку подкладки из текстильного материала, предназначенной для размещения внутри
грелки, изображенной на рис. 1.
На рис. 3 показан вид сбоку внутренней облицовки из каучука, предназначенной для размещения внутри
грелки, аналогичной показанной на рисунке. Корпус грелки выполнен бесшовным способом обычным
способом.
Как показано на чертеже, он снабжен воронкообразным горлышком b и петлями c и il для его подвешивания.
Подкладка из текстильного материала, показанная на рис. 2, состоит из двух кусков материала e и f,
образующих переднюю и заднюю части. Лист материала e в показанной конструкции снабжен клапанами g,
которые загибаются поверх листа материала e и приклеиваются к нему. Углы такой подкладки затем
загибаются в точке h и приклеиваются на место, образуя таким образом подкладку, которая очень плотно
прилегает к корпусу a грелки, как показано на рис. 1. Эту подкладку можно свернуть и вставить в корпус a
через открытое горлышко b.
Внешняя сторона внутренней оболочки или внутренняя сторона корпуса а, или и то, и другое, могут быть
покрыты раствором индийского каучука, и когда внутренняя оболочка надувается через горловину i, она
прижимается к внутренней стороне корпуса а и прилипает к ней. Затем горловина i внутренней оболочки
обрезается по линии i-, так что она заканчивается на верхнем крае цилиндрической части горловины b и
укрепляет ту часть грелки, которая должна принимать обычное металлическое гнездо, в которое ввинчивается
пробка 63-. Гнездо и пробка на чертежах не показаны.
Подкладка, показанная на рис. 2, может быть изготовлена из текстильного материала, устойчивого к
воздействию резины, а детали могут быть либо склеены между собой, как описано выше, либо соединены
путем сшивания.
Облицовка из индийской резины k, показанная на рис. 3, может быть изготовлена методом погружения или из
листов резины, вырезанных по форме 75 и соединенных между собой по краям.
Такая резиновая прокладка может быть приклеена к внешней поверхности и вставлена внутрь корпуса а,
после чего ее можно надуть, чтобы она прочно прилегала к внутренней поверхности корпуса а. Затем
горловина i корпуса k отрезается по линии i-i так, чтобы она заканчивалась на верхнем конце цилиндрической
части горловины b, соответствующей прокладке, показанной на фиг. 1 85. Теперь, подробно описав и
определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что я...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_285194.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=285194&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB285194A
[]
— —СПЕЦИФИКАЦИЯ ПАТЕНТА-
Дата подачи заявки: 3 декабря 1926 г., № 30638/26, 7 WC O. Полная фиксация: 37 августа 1927 г.
Завершено: 16 февраля 1928 г.
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в системах электрозащиты или связанные с ними.
Мы, компания CALLENDER'S CABLE & CONSTRUCTION O-10 COMPANY Limited, зарегистрированная в
соответствии с законодательством Великобритании по адресу: Hamilton House, Victoria Embankment, London, E
C 4, и C Ua TIS IKIBBLE Wii IIW 1, британский субъект, по адресу: 67, Frith Street, Soho, London, W 1,
настоящим заявляем, что данное изобретение имеет следующее значение: 1. Данное изобретение относится
к защитному устройству для электрических цепей (таких как, например, фидеры или обмотки машин или
другие электрические устройства), в котором срабатывание реле или других защитных устройств во
вторичной цепи обусловлено взаимодействием двух (или более) трансформаторов тока в защищаемой цепи.
В таких устройствах возникали трудности из-за нежелательного срабатывания защитных устройств
вследствие сильных прямоточных перегрузок (вызванных, например, неисправностями в частях системы,
внешних по отношению к защищаемому участку), причем такое нежелательное срабатывание является
результатом практической сложности изготовления двух точно таких же устройств. Трансформаторы равного
тока.
Целью настоящего изобретения является создание защитного устройства описанного типа,
предотвращающего нежелательную работу, и для этой цели, согласно изобретению, каждый защитный
трансформатор тока устроен таким образом, что его сердечник насыщен или почти насыщен при протекании
нормальных токов полной нагрузки в защищаемой цепи. Таким образом, в случаях, когда сердечник не
полностью насыщен при нормальных нагрузках, он насыщается при критическом значении перегрузки,
которое считается значительно меньше того, которое вызвало бы вышеупомянутую нежелательную работу,
но больше тока нормальной нагрузки на величину, зависящую от условий в первичной цепи. Таким образом, в
случае фидера, рассчитанного на протекание нормального тока полной нагрузки, скажем, 200 ампер,
критическое значение перегрузки, при котором происходит насыщение, будет удобно находиться в диапазоне
от 600 до 700 ампер.
Следует понимать, что термин «насыщение» используется для обозначения состояния активной зоны, когда
относительно большое увеличение первичного тока вызывает незначительное увеличение магнитного потока
в активной зоне.
Следовательно, если первичный ток превысит критическое значение, это вызовет незначительное
увеличение магнитного потока в сердечнике и, соответственно, незначительное, если вообще какое-либо,
увеличение ЭДС, индуцированной во вторичной цепи. Таким образом, в сбалансированной защитной системе,
если два трансформатора тока были сбалансированы друг относительно друга для всех значений первичного
тока до критического значения, они останутся сбалансированными для всех значений перегрузки. Для
обеспечения удовлетворительной работы защитных устройств в условиях неисправности первичные обмотки
трансформаторов тока удобно расположены таким образом, чтобы эффект неисправности в защищаемой
цепи вызывал большое фазовое смещение магнитного потока, протекающего в сердечнике или сердечниках
трансформатора на одном конце. В некоторых случаях достаточно использования одного трансформатора на
каждом конце, но чаще желательно использовать два или более трансформатора, в каждом из которых
сердечник насыщен или почти насыщен при нормальной полной нагрузке. Таким образом, при использовании
для защиты трехфазной цепи три первичных фазных проводника могут Намотка трансформатора должна
производиться с таким числом витков и в таких направлениях через каждый сердечник, чтобы
результирующий основной магнитный поток в сердечнике был сдвинут по фазе с двумя или всеми фазными
составляющими. Если этот результирующий поток находится в фазе или очень близок к фазе с одной из
фазных составляющих, то замыкание на землю на соответствующем фазном проводнике вызовет лишь очень
небольшое фазовое смещение потока, которого может быть недостаточно для срабатывания защитных
устройств во вторичной цепи.
Однако наличие второго трансформатора, намотанного таким образом, чтобы результирующий поток имел
иное фазовое соотношение с тремя фазовыми составляющими (например, сдвинутый по фазе с фазовой
составляющей, с которой результирующий поток первого трансформатора находится в фазе), обеспечит
срабатывание защитных устройств при таком замыкании на землю. Изобретение может быть реализовано на
практике различными способами, но в качестве примера можно привести следующие два удобных варианта, в
которых изобретение применяется соответственно к сбалансированной защитной системе типа
Мерца-Прайса и к защитной системе, известной как четырехпроводная система, в обоих случаях для защиты
трехфазного фидера.
В первой схеме, типа Мерца-Прайса, на каждом конце защищаемого фидера используются три
трансформатора тока. Все три фазных проводника фидера проложены через каждый сердечник или намотаны
на него, и каждый фазный проводник имеет три витка вокруг одного сердечника, один виток в том же
направлении вокруг второго сердечника и один виток в обратном направлении вокруг третьего сердечника.
Таким образом, каждый сердечник имеет три первичные фазные обмотки: одну с тремя витками, другую с
одним витком в том же направлении и третью с одним витком в обратном направлении. Для получения
желаемой плотности магнитного потока при полной нагрузке количество витков в первичных обмотках может
быть увеличено в том же соотношении. Таким образом, результирующий магнитный поток в каждом
сердечнике (при условии сбалансированной трехфазной нагрузки) будет сдвинут по фазе на 30° относительно
трехвитковой обмотки, на 80° относительно фазовой составляющей, соответствующей обратной обмотке, и на
90° относительно обратной фазы. оставшаяся фазовая составляющая.
Результирующие потоки в трех сердечниках сдвинуты по фазе на 1200° друг относительно друга и имеют
одинаковую величину, и, следовательно, три вторичные обмотки могут быть соединены звездой с одной
стороны. Другая сторона каждой вторичной обмотки соединена через направляющий провод O со вторичной
обмоткой соответствующего трансформатора тока на другом конце фидера, причем такое расположение
обеспечивает баланс между ЭДС, индуцированными во вторичных обмотках, обычно равный 4,5. Величина
результирующего потока в каждом сердечнике предпочтительно такова, что сердечник насыщается, скажем,
при 100% перегрузке. Трансформаторы тока сконструированы таким образом, что достигается достаточно
точный баланс вплоть до точки насыщения. Защитные устройства во вторичной цепи могут быть расположены
различными способами, но в одном удобном варианте на каждом конце между вторичными обмотками
трансформатора и точкой соединения звездой установлены три реле. Нормально разомкнутые контакты этих
реле соединены параллельно для управления цепью отключения автоматического выключателя T60 в
фидере, так что срабатывание любого из них:
Один повторный импульс вызовет срабатывание автоматического выключателя.
Таким образом, если нагрузка на небольшие объемы перегружает результирующие потоки в ядрах, они будут
равны друг другу, и не будет заметного эффекта дисбаланса во вторичном слое.
При сильных прямых перегрузках все сердечники трансформатора будут насыщены, и при этом будет
сохраняться нормальное равновесие во вторичной цепи.
Если на одном из фазных проводников защищаемого фидера происходит замыкание на землю, ток короткого
замыкания вызовет большое фазовое смещение результирующего магнитного потока в одном из проводников
на конце фидера, а именно в том проводнике, в котором результирующий магнитный поток сдвинут по фазе на
90° относительно фазной составляющей, соответствующей поврежденному проводнику. В результате
нарушается нормальное равновесие во вторичной цепи, и одно из реле на каждом конце срабатывает,
отключая фидер с обоих концов. В случае межфазного замыкания магнитный поток, создаваемый током
короткого замыкания в двух проводниках на одном конце, будет сдвинут по фазе на 60° относительно
результирующего магнитного потока в каждом из этих проводников, но во вторичной цепи возникнет
дисбаланс, достаточный для срабатывания реле, поскольку ток короткого замыкания протекает в двух фазных
проводниках, а результирующие ампер-витки, возникающие из-за замыкания, в два раза больше этих
значений. из-за замыкания на землю аналогичной величины на фазном проводнике 95, фазная составляющая
которого сдвинута по фазе на 90° относительно результирующего магнитного потока. Таким образом,
описанная схема обеспечит удовлетворительную работу при замыканиях на землю и межфазных замыканиях,
но останется неработоспособной на 100% в случае сильных прямых перегрузок.
В приведенном выше описании предполагалось, что нагрузка имеет единичный коэффициент мощности.
Влияние изменения коэффициента мощности нагрузки 105 заключается в изменении фазового угла между
результирующим потоком и потоком короткого замыкания, поскольку последний можно считать находящимся
в фазе или почти в фазе с напряжением, в то время как первый вращается в фазе j 1 при изменении
коэффициента мощности. Следовательно, изменение коэффициента мощности уменьшит эффект
дисбаланса, вызванный фазовым сдвигом результирующего потока (например, из-за замыкания на землю) в
сердечнике 115, в котором результирующий поток обычно был бы на 90° сдвинут по фазе с фазовой
составляющей, соответствующей поврежденному проводнику. Это уменьшение эффекта дисбаланса,
вызванного фазовым сдвигом потока в одном сердечнике 120, может быть таким, что предотвратит
срабатывание соответствующих реле в случае значительного изменения коэффициента мощности, но такое
изменение коэффициента мощности также повернет результирующий поток 125 в других сердечниках, так
что, по крайней мере, в Один сердечник, фазовый угол 3 между результирующим потоком: и уровень
освещенности при коротком замыкании всегда будет достаточно большим, чтобы обеспечить
удовлетворительную работу 130. Будет ясно, что «эта схема может быть модифицирована различными
способами, например, путем использования другого количества витков» для первичных обмоток, и обычно
«можно добиться удовлетворительной работы только с двумя трансформаторами на каждом конце вместо
трех. В некоторых случаях может быть достаточно одного трансформатора на каждом конце с подходящими
первичными обмотками».
Во втором варианте осуществления изобретение применяется к четырехпроводной системе защиты. В этой
известной системе защищаемый трехфазный фидер имеет четыре проводника, два из которых образуют
раздельные проводники в одной фазе, а два других будут называться нераздельными фазными
проводниками. На каждом конце фидера предусмотрены трансформатор тока и один или несколько
балансировочных трансформаторов, причем два раздельных проводника проходят в противоположных
направлениях через сердечник трансформатора тока, вторичная обмотка которого приводит в действие реле
отключения, в то время как каждый из балансировочных трансформаторов имеет обмотки, соединенные в
цепи с одним или обоими раздельными проводниками и одним или обоими нераздельными проводниками.
Таким образом, срабатывание реле отключения в случае неисправностей происходит за счет взаимодействия
между балансировочными трансформаторами, которое нарушает нормальный баланс в трансформаторах
тока.
Следующая схема иллюстрирует один из удобных способов применения изобретения к этой известной
системе. В этой схеме на каждом конце фидера установлены два балансировочных трансформатора, каждый
из которых имеет четыре первичные обмотки. Два неразделенных проводника имеют по одной трехвитковой
обмотке на одном сердечнике и по одной одновитковой обмотке на другом.
На другом сердечнике находится обмотка, причем эти две обмотки на каждом сердечнике направлены в
одном направлении. Один разъемный проводник имеет трехвитковую обмотку на каждом сердечнике, причем
эта обмотка в каждом случае направлена в противоположную сторону от неразъемных фазных обмоток.
Другой разъемный проводник имеет одновитковую обмотку на каждом сердечнике, причем эта обмотка в
каждом случае направлена в том же направлении, что и неразъемные фазные обмотки. Разъемный
проводник, имеющий две трехвитковые обмотки на одном конце, имеет две одновитковые обмотки на другом
конце. Вся конструкция устроена таким образом, что ЭДС, индуцированные во вторичных обмотках
трансформаторов тока двумя разъемными проводниками, обычно уравновешивают друг друга.
При такой конструкции результирующий поток в каждом сердечнике находится вне фазы со всеми фазовыми
составляющими, а фазовый угол между результирующими потоками в двух сердечниках на каждом конце
составляет 60°. Предпочтительно, чтобы эти результирующие потоки насыщались при относительно
небольших перегрузках, например, при 100% перегрузке. Прохождение сильных прямых перегрузок не
нарушит нормального баланса, поскольку трансформаторы сконструированы таким образом, чтобы
уравновешивать друг друга с достаточной степенью точности вплоть до точки насыщения.
Повреждения любого рода в защищаемом участке вызовут относительно большое фазовое смещение
результирующего потока в одном или обоих сердечниках на одном конце аналогично описанному для первой
схемы, так что реле будут срабатывать, чтобы отключить фидер. Поскольку результирующие потоки в двух
сердечниках на каждом конце сдвинуты по фазе, изменение коэффициента мощности одновременно вызовет
фазовый сдвиг обоих потоков, и по меньшей мере один из них будет достаточно сдвинут по фазе с каждым
компонентом фазового сдвига, чтобы вызвать желаемый эффект балансировки для всех неисправностей.
Конструкция, предложенная в соответствии с изобретением, имеет дополнительное преимущество в том, что
благодаря относительно низкому значению первичного тока, при котором сердечник трансформатора
насыщается, поведение трансформатора может быть тщательно проверено вплоть до точки насыщения в
условиях испытаний, обычно доступных на производственных предприятиях, и, следовательно, может быть
легко достигнута высокая степень точности балансировки.
Следует отметить, что два варианта, более подробно описанные здесь, приведены лишь в качестве примера
и могут быть модифицированы различными способами в рамках изобретения.
Кроме того, данное изобретение может быть легко применено к защитным системам других типов.
Датировано 3 декабря 1926 года.
Компания KILBTTRN & STRODE, представители заявителей.
Полная спецификация SP.
Усовершенствования в системах электрозащиты или связанные с ними.
Мы, компания C At LLBWD Rn'S CABLE & CONSTRUCTIONS Co-Pw Li MITYD, зарегистрированная в
соответствии с законодательством Великобритании, по адресу: Hamilton House, Victoria 110 Embankment,
London, 104, и C Un TIS KIBB 1 XWHITE, британский подданный, по адресу: 67, Frith Street, London, 104,
настоящим заявляем о характере данного изобретения и о том, каким образом оно должно быть выполнено,
что будет подробно описано и установлено в следующем заявлении: Данное изобретение относится к
защитному устройству для многофазных электрических цепей (таких как, например, фидеры или обмотки
машин или другие электрические устройства), в котором срабатывание реле или других защитных устройств
во вторичной цепи обусловлено взаимодействием двух (или более) трансформаторов тока в защищаемой
цепи. В таких устройствах возникали трудности из-за нежелательного срабатывания защитных устройств
вследствие сильных прямоточных перегрузок (вызванных (например, из-за неисправностей -20 в частях
системы, находящихся вне защищаемого участка), такая нежелательная работа возникает из-за практических
трудностей изготовления двух абсолютно одинаковых трансформаторов тока.
255 Целью настоящего изобретения является создание защитного устройства описанного типа,
предотвращающего нежелательную работу, и для этого каждый защитный трансформатор тока
сконструирован таким образом, что его сердечник насыщен или почти насыщен, когда в защищаемой цепи
протекают нормальные токи полной нагрузки. Таким образом, в случаях, когда сердечник не полностью
насыщен при нормальных нагрузках, он насыщается при критическом значении перегрузки, которое
значительно меньше того, которое вызвало бы вышеупомянутую нежелательную работу, но больше тока
нормальной нагрузки на величину, зависящую от условий в первичной цепи. Таким образом, в случае фидера,
рассчитанного на протекание нормального тока полной нагрузки, скажем, 200 ампер, критическое значение
перегрузки, при котором происходит насыщение, будет находиться в диапазоне от 400 до 700 ампер. Следует
понимать, что термин «насыщение» используется для обозначения состояния сердечника, когда
относительно большое увеличение тока первичной нагрузки вызывает Незначительное увеличение
магнитного потока в сердечнике. Если же первичный ток превысит критическое значение, это вызовет
незначительное увеличение потока жидкости в сердечнике и, следовательно, незначительное, если вообще
какое-либо, увеличение ЭДС, индуцированной во вторичной цепи. Таким образом, в сбалансированной
защитной системе, если два трансформатора тока сбалансированы относительно друг друга для всех
значений первичного тока до критического значения, они останутся сбалансированными для всех значений
перегрузки.
В соответствии с изобретением, для обеспечения удовлетворительной работы защитных устройств в
условиях неисправности, первичные обмотки трансформатора тока в различных фазах намотаны таким
образом, что воздействие неисправности в защищаемой цепи вызывает большое фазовое смещение
магнитного потока, протекающего в сердечнике или сердечниках трансформатора на одном или обоих концах.
В некоторых случаях достаточно использования одного трансформатора на каждом конце, но чаще всего
желательно использовать на каждом конце два или более трансформатора, в каждом из которых сердечник
насыщен или почти насыщен при нормальной полной нагрузке.
Таким образом, при использовании для защиты трехфазной цепи три первичных фазных проводника могут
быть намотаны с таким числом витков и в таких направлениях через сердечники трансформатора, что
фазовое соотношение между результирующим основным магнитным потоком и его фазными составляющими
85 в любом одном сердечнике отличается от такового в других сердечниках трансформатора на том же конце.
Изобретение может быть реализовано на практике различными способами, но прилагаемые 90 чертежей
схематически иллюстрируют в качестве примера две удобные схемы, в которых изобретение применяется
соответственно к сбалансированной защитной системе типа Мерц-Прайс 95 и к защитной системе типа,
известного как четырехпроводная система, в обоих случаях для защиты трехфазного фидера. На этих
чертежах на рисунке 1 показано применение к защитной системе Мерц-Прайс 100, рисунки 9-4 представляют
собой векторные диаграммы, связанные с рисунком 1, рисунок 5 иллюстрирует модификацию схемы на
рисунке 1, рисунки 6 и 7 представляют собой векторные диаграммы, связанные с рисунком 5, рисунки 1-8
показывают применение к четырехпроводной защитной системе, а рисунки 9 и 10 представляют собой
векторные диаграммы.
связано с рисунком 8.
На схеме, показанной на рисунке 1, на каждом конце защищаемого фидера используются три
трансформатора тока A, B, C с железным сердечником кольцевого типа, три фазных проводника ID', ID2, D3
которых проходят через каждый сердечник или намотаны на него. Фазный проводник ID' имеет три витка
вокруг сердечника трансформатора A, один виток в том же направлении через сердечник C и один виток в
обратном направлении через сердечник B. Другие фазные проводники D2 и ID3 аналогично намотаны на
сердечники, причем трехвитковые обмотки для этих проводников расположены соответственно на
сердечниках B и 125. Таким образом, каждый сердечник имеет три первичные фазные обмотки: одну
трехвитковую, другую одновитковую в том же направлении и третью одновитковую в обратном направлении.
Для достижения максимальной плотности магнитного потока при полной нагрузке количество витков в
первичных обмотках может быть увеличено в той же пропорции.
На рисунках 2, 3 и 4 представлены соответственно векторные диаграммы компонент магнитного потока в
сердечниках A, B и C, результирующие потоки обозначены буквами a, b и c, а индексы 1, 2 и 3 обозначают
соответственно компоненты магнитного потока, создаваемые фазными проводниками ID', D2 и ID3. Из этих
векторных диаграмм видно, что результирующий поток a в сердечнике A (при условии сбалансированной
трехфазной нагрузки) сдвинут по фазе на 300° относительно компоненты магнитного потока al, создаваемой
трехвитковой обмоткой, сдвинут по фазе на 300° относительно компоненты магнитного потока a8,
создаваемой обратной обмоткой, и сдвинут по фазе на 900° относительно оставшейся компоненты магнитного
потока a2.
Результирующие потоки a, b, c сдвинуты по фазе на 1200° друг относительно друга и имеют одинаковую
величину, и, следовательно, три вторичные обмотки AI, B, l, Cl могут быть соединены звездой с одной
стороны. Другие стороны вторичных обмоток соединены через направляющие провода A, 2, B, 2, C? к
соответствующим вторичным обмоткам на другом конце фидера, при этом расположение таково, что
электромагнитные импульсы, индуцированные во вторичной цепи, обычно уравновешивают друг друга.
Величина результирующего магнитного потока a, b или c в каждом сердечнике предпочтительно такова, что
сердечник насыщается при перегрузке от % до 2001 %. Трансформаторы тока сконструированы таким
образом, что достигается достаточно точная балансировка вплоть до точки насыщения. Защитные устройства
во вторичной цепи могут быть расположены различными способами, но в одном удобном варианте на каждом
конце между вторичными обмотками трансформатора и точкой соединения установлены три реле A8B3C3,
нормально разомкнутые контакты A4B4C4 этих реле соединены параллельно для управления цепью
отключения E для автоматического выключателя E' в фидере, так что срабатывание любого из реле вызовет
срабатывание автоматического выключателя.
Данное устройство применимо для защиты питателя, который получает питание с одного или с обоих концов,
но для простоты работа устройства будет описана на примере питателя, получающего питание только с
одного конца.
При нормальных нагрузках и небольших перегрузках результирующие потоки a, b, c в трех сердечниках
трансформатора на каждом конце будут равны друг другу, и в вторичной цепи не будет заметного дисбаланса.
При сильных прямых перегрузках все сердечники трансформатора насытятся, и будет поддерживаться
нормальный баланс во вторичной цепи. Если произойдет замыкание на землю, например, на «проводнике
ID», ток короткого замыкания вызовет фазовое смещение результирующих потоков в сердечниках
трансформатора на одном конце. Таким образом, в сердечнике B эффект короткого замыкания будет
заключаться в увеличении длины вектора b' на рисунке 2, так что результирующий поток b сместится на
небольшой угол в сторону составляющей потока b. В этом сердечнике короткое замыкание вызовет лишь
небольшое фазовое смещение результирующего потока, которое (в случае короткого замыкания небольшой
величины) может быть недостаточным для срабатывания реле B. В сердечнике A увеличение длины вектора
a' из-за Величина короткого замыкания будет в три раза больше, чем величина вектора b1, с
соответствующим увеличением фазового сдвига результирующего основного потока a на 8yj. В сердечнике C
результирующий поток a сдвинут по фазе на 900 относительно компоненты потока cl, и поэтому ток короткого
замыкания также вызовет большой фазовый сдвиг 86 результирующего потока в этом сердечнике, в
результате чего нарушится нормальное равновесие, и реле A3 или C3, или оба, сработают, отключив фидер
на обоих концах.
В случае межфазного короткого замыкания (например, 90° между проводниками D' и ID 2) поток, создаваемый
током короткого замыкания в сердечниках трансформатора на одном конце, будет совпадать по фазе с
результирующим потоком b и будет сдвинут по фазе с результирующими потоками a и c. Поскольку ток
короткого замыкания протекает по двум проводникам ID' и ID 2, он создаст две компоненты потока в каждом
сердечнике.
В сердечнике C эти две составляющие потока будут равны и суммированы, так что результирующий основной
поток c будет смещен по фазе на величину, зависящую от удвоенной величины тока короткого замыкания. В
сердечнике A две составляющие потока будут противодействовать друг другу, но величина составляющей,
обусловленной проводником D', будет в три раза больше, чем величина составляющей, обусловленной
проводником ID 2, так что в результате результирующий основной поток a будет иметь фазовое смещение,
равное фазовому смещению результирующего потока c, но в противоположном направлении. В сердечнике 13
фазового смещения не будет, поскольку две составляющие потока находятся в фазе с результирующим
основным потоком b. Таким образом, эффект межфазного короткого замыкания будет заключаться в том,
чтобы вызвать фазовое смещение результирующего основного потока в двух сердечниках, достаточное для
срабатывания реле. Таким образом, описанная схема обеспечит удовлетворительную работу при замыканиях
на землю и межфазных коротких замыканиях, но останется неработоспособной в случае сильных прямых
перегрузок.
В приведенном выше описании предполагалось, что нагрузка имеет единичный коэффициент мощности 1 '25.
Изменение коэффициента мощности нагрузки приводит к изменению угла между результирующим потоком и
потоком короткого замыкания, поскольку последний можно считать (за исключением, возможно, случаев
коротких замыканий в окрестности 1 APJ 85,1 b U генератора) находящимся в фазе или почти в фазе с
напряжением, в то время как первый вращается в фазе по мере изменения коэффициента мощности.
Следовательно, изменение коэффициента мощности уменьшит эффект дисбаланса, вызванный фазовым
сдвигом результирующего потока (например, из-за замыкания на землю в проводнике D 1) в сердечнике C.
Это уменьшение эффекта дисбаланса может быть таким, что предотвратит срабатывание реле _C 3 в случае
большого изменения коэффициента мощности, но такое изменение коэффициента мощности также повернет
результирующий поток в двух других сердечниках A B, так что в последнем сердечнике фазовый угол ewe h
Автопоток и результирующий поток всегда будут достаточно большими, чтобы обеспечить
удовлетворительную работу.
Станет ясно, что данная схема может быть модифицирована различными способами, например, путем
использования других соотношений между числом витков в различных первичных обмотках, и, как правило,
можно добиться удовлетворительной работы только с двумя трансформаторами на каждом конце вместо
трех, такая модификация показана на рисунке 5. В некоторых случаях может быть достаточно одного
трансформатора на каждом конце с подходящими первичными обмотками; в модификации, показанной на
рисунке 5, два трансформатора F G на каждом конце фидера HI '12 113 имеют по две первичные обмотки —
одна с двумя витками, а другая с одним витком; Двухвитковые обмотки обоих трансформаторов расположены
в фазовом проводнике 112. Фазовый проводник HII имеет один виток, проходящий через сердечник F, но не
намотан на сердечник G, в то время как четырехвитковый проводник 113 имеет один виток, проходящий через
сердечник G, но не намотан на сердечник F. Конфигурации идентичны на обоих концах фидера, и все обмотки
направлены в одном направлении. Вторичные обмотки F' и G' соответствующим образом соединены в
двухъядерную управляющую цепь K, так что в этой цепи обычно обеспечивается баланс ЭДС, и на каждом
конце предусмотрено защитное реле K', при этом цепи отключения N опущены для простоты.
На рисунках 6 и 7 соответственно показаны диаграммы векторов потока для сердечников F и G, при этом
компоненты потока в сердечнике F обозначены как f' для фазного проводника 11' и 11 для фазного проводника
51 с результирующим током I, а в сердечнике G — как g2 для фазного проводника 112 и g3 для фазного
проводника 113 с результирующим током g. Между результирующими потоками f1 и g существует фазовый
угол 60°. Без дальнейшего описания станет ясно, что неисправности всех видов приведут к относительно
большому фазовому сдвигу в результирующем потоке по крайней мере в одном из сердечников на одном
Соседние файлы в папке патенты