![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Ушаков, Константин Андреевич. Аэродинамика осевых вентиляторов и элементы их конструкций
.pdfСила dpu действует на поверхность площадью rdydl и вы зывает давление
dpa |
Pd<?drdlc22u |
рс22и |
dp., — . |
—-----~гдт~ |
=-----dr. |
rdydl |
rd<pdl |
r |
Если разность между статическими давлениями на радиусах |
||
г и г —|—rfr будет равна статическому |
давлению dp2, вызывае |
мому центробежной силой, то поток будет уравновешен в ра
диальном направлении, и течение будет происходить по цилин дрическим поверхностям. Таким образом, последнее выражение
и является условием равновесия потока. Его можно переписать
так:
|
|
dp* |
|
p4 |
|
|
|
|
|
|
(38) |
|
|
dr |
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Продифференцируем выражение (37) |
по |
г, подставив |
u = wr |
||||||||
и имея в виду, что |
const, о> = const и ра = const. Получим |
||||||||||
I |
Лсъп \ |
= |
dp-> |
— pc*u |
dc^ii |
— pc2a |
dc^a. |
. |
|
||
Ciu + r “Г" |
dr |
|
dr |
dr |
|
||||||
(' |
dr I |
|
1 -" |
|
|
1 ia |
|
|
|||
Вынесем слева г за скобку и |
подставим отсюда |
в |
выра |
||||||||
жение (38). После простых преобразований получим |
|
|
|||||||||
(« - сга) |
|
|
- с2а |
|
. |
|
|
(39) |
Это иная форма дифференциального уравнения радиального равновесия потока, в которое входят, в отличие от уравнения (38), только скорости.
Обычно осевые вентиляторы рассчитывают так, чтобы осе вые скорости по радиусу были постоянными. При этом уравне ние (39) принимает вид:
(«-c2H)^+-^j = 0. |
(40) |
Следовательно, при радиальном равновесии потока и посто |
|
янстве с2а по радиусу |
(41) |
и-—с2„ = 0 |
|
или |
|
= о. |
(42) |
В первом случае поток должен быть закручен по закону твердого тела: на каждом радиусе скорость закручивания по
тока с2и должна быть равна окружной скорости и. Такие рабо чие колеса обычно не применяются. В дифференциальном
59
уравнении (42) переменные разделяются и его интегрирование
дает
rc2u — const. |
(43) |
|
Это гиперболическая зависимость: скорость закручивания |
||
обратно пропорциональна радиусу. Подставив уравнение |
(43) |
|
в уравнение (5"), получим |
|
|
/7Т = рас.;и |
ршгс2„ = const. |
(44) |
Из уравнения (44) видно, |
что радиальному равновесию по |
|
тока при постоянстве осевой |
скорости соответствует постоян |
ство по радиусу и теоретического давления, т. е. любой эле мент dr лопатки рабочего колеса, на каком бы радиусе он не находился, передает единице объема проходящего потока оди наковое количество энергии.
Обычно вентиляторы рассчитываются из условия rc2u= const. Впервые так рассчитывать винты и вентиляторы предложил Н. Е. Жуковский и такие лопатки называют лопатками типа НЕЖ. Для определения циркуляции Г скорости с-,и за рабочим колесом на произвольном радиусе г получим
Г = 2тсгс2и. |
(45) |
При условии rc.2a— const получаем, что циркуляция |
посто |
янна по радиусу. Как мы видели выше, это соответствует нали
чию одного вихря на оси рабочего колеса.
Циркуляция вокруг одного профиля в решетке
Г1=2^г1=^ |
(4б) |
Таким образом, при условии радиального равновесия и по стоянстве осевой скорости по радиусу лопатка рассчитывается на постоянное теоретическое давление или, что то же, на посто
янную циркуляцию по радиусу- В дальнейшем, если это не бу дет оговорено особо, мы будем предполагать, что лопатки вентилятора рассчитаны именно из такого условия.
Распределение по радиусу скоростей закручивания с2и за рабочим колесом при постоянной циркуляции и распределение углов выхода б2 абсолютной скорости с2 приведено на рис. 28:
о2 = arcctg—— .
Как видно, угол выхода потока б2 к втулке уменьшается.
Итак, полное давление эл и осевая скорость потока с2а
постоянны по радиусу, скорость закручивания с2и обратно про порциональна радиусу.
60
Выясним, как изменяется по радиусу статическое давление в потоке за колесом. Из формулы (37) следует, что на любом радиусе
2 |
2 |
, |
, Рс2« |
?с2« . |
|
Р1 -г |
= ?чс->и----- + Ра = COnst’ |
(47) |
т. е. сумма статического и динамического давлений скорости закручивания по радиусу есть величина постоянная. На внеш нем радиусе R скорость закручивания наименьшая, а у втул
ки — наибольшая; в соответствии с |
этим |
статическое давление, |
||||||
развиваемое элементом |
рабочего колеса |
на |
внешнем радиусе, |
|||||
наибольшее, а у втулки — наименьшее. |
|
|
||||||
На основании выражения |
(47) |
можно записать |
||||||
|
2 |
|
|
|
|
‘2 |
|
|
Р-2. I |
у |
|
~~PzR |
|
2 |
’ |
|
|
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
P2—P2R |
- |
2 |
I |
2 |
1 ) |
• |
||
|
|
|
|
\ |
c2u/? |
/ |
|
|
Учитывая, что из уравнения |
(43) |
следует |
|
|||||
гс2и = Rc2uR и с2и |
|
C-LuR |
%iR |
|||||
|
|
|
|
|||||
получим |
|
|
|
|
|
1Г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P^P,R |
|
|
Рс2«7? |
’ - /2 |
(48) |
|||
|
|
|
|
Л2 |
||||
|
|
|
|
|
||||
По формуле (48) можно вычислить распределение статиче |
||||||||
ского давления по радиусу, если |
известны статическое давле |
|||||||
ние и скорость закручивания на внешнем радиусе. |
||||||||
Подставим р2 из уравнения |
(48) |
в выражение (37'): |
||||||
Т^ст. эл — Pi |
Ра — P1R |
Ра |
pcL/? |
1 - г2 |
||||
2 |
(49) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
/-2 |
т. е. статическое давление, создаваемое элементом рабочего колеса, также переменно по радиусу и к втулке уменьшается.
Из уравнений (37) и |
(48) |
следует |
|
|
||
|
т |
г |
— |
1 |
2# |
|
|
|
эл |
У 2/? |
Ра “I- |
2 |
|
|
|
, |
_ |
1 |
~ л2 |
(50) |
|
"И 2 |
|
2 |
Л2 |
|
|
Так как полное давление элемента колеса постоянно по |
||||||
радиусу, |
то уравнение (50) определяет полное давление 7УТ |
|||||
рабочего |
колеса в целом. |
Из постоянства по |
радиусу значений |
61
Ну. эл и с2а и |
постоянства величин |
р2 и ри из уравнения (50) |
|
следует, что |
|
_ |
|
|
Pclu |
?c2uR 1 _ |
t |
|
-2--------y ^ -const. |
||
Действительно, |
|
|
IfL _ pC2"/? |
1 ~ |
|
?C2UR 1 - ri _ |
|||
2 |
2 |
<2 |
|
2f2 |
2 |
7» |
|
|
?C2uR |
, |
|
|
|
|
|
—2 |
== const. |
|
|
|
Следовательно, можно записать |
|
|
||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
, |
(52> |
т. e. полное |
давление |
рабочего |
колеса |
равно |
сумме статиче |
ского и динамического давлений абсолютной скорости на внеш нем радиусе.
Если за рабочим колесом отсутствует СА, то динамическое давление скорости закручивания полностью теряется. Как
видно из выражений (51) и (52), эти потери равны динамиче скому давлению скорости закручивания на внешнем радиусе.
Следует различать понятие полного давления вентилятора в энергетическом смысле, равного при отсутствии потерь тре ния теоретическому /7Т, от обычного понятия полного давле
ния Н, которое можно использовать для преодоления сопротив ления сети.
Так, у вентилятора, состоящего из одного рабочего колеса, динамическое давление скорости закручивания не может быть использовано для преодоления сопротивления сети.
Поэтому полным давлением Н вентилятора, состоящего из
одного рабочего колеса, |
принято считать |
сумму статического |
|||||
давления вентилятора |
|
|
P‘i.R |
Ра |
|
|
(53) |
|
1 |
^ст |
|
|
|||
и динамического давления |
осевой скорости |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
(54) |
т. е. |
|
Н = Н„-±НЛ. |
|
|
(55) |
||
|
|
|
|
||||
Учитывая уравнение (36), выражение (52) для полного дав |
|||||||
ления рабочего колеса |
можно переписать так: |
|
|
||||
Hr, |
г, |
2 |
2 |
2 |
|
|
|
рС1а рс2« |
рс2“* |
■ |
/56V |
||||
Hy^p2R — Pl----у --Г—2--------- 1---------2~ |
|
62
Непосредственно перед рабочим колесом при отсутствии НА давление pi и скорость сы постоянны по радиусу. В силу урав
нения неразрывности с1а = с2а и полное давление рабочего ко леса
(56'>
т. е. полное давление рабочего колеса равно сумме перепада
статических давлений перед колесом и за ним и динамического давления скорости закручивания на внешнем радиусе.
Для вентилятора, состоящего из одного |
рабочего колеса, |
полное давление |
(57) |
H = p2R — pi, |
т. е. равно разности статических давлений на внешнем ра диусе.
Заключение о том, что полное давление вентилятора равно разности давлений на внешнем радиусе, а потери, связанные с неиспользованием динамического давления скорости закручи
вания, равны таковому также на внешнем радиусе, принадле жит К. А. Ушакову [10].
Обтекание решеток профилей составляющих лопаточные венцы рассматривается в относительном движении. На рис. 28 было приведено распределение относительных скоростей te»i
и w2 перед рабочим колесом и за ним, а также средней скоро
сти w* при отсутствии перед колесом НА. Эти скорости вычис
лены по формулам, следующим из формул |
(И): |
W}2 = ca2 -г и2 |
|
= + (U — С2и)2 |
{58) |
=+ —J
Там же приведено распределение по радиусу углов входа и
выхода |
потока pi и |32, а |
также угла вектора средней скоро |
сти |
, подсчитанных по |
формулам: |
Pi — arcctg —
arcctg(59>,
C2U « - ~2~
= arcctg ——
La ’
Как видно из рис. 28, относительные скорости в рабочем ко лесе резко уменьшаются к втулке, а углы входа и выхода потока увеличиваются. При этом угол выхода р2 увеличивается интен
сивнее, чем угол Pi, т. е. отклонение потока в решетке
63;
A0 = p2— Pi к втулке увеличивается. Это сказано с тем, что ло патка спроектирована на постоянное теоретическое давление по радиусу и уменьшение окружной скорости и к втулке должно компенсироваться таким же увеличением скорости закручива ния сЪ1.
Прежде чем переходить к последующему изложению, вве дем безразмерные величины, которые и будем, в основном, при
менять в дальнейшем.
Пользование безразмерными величинами скоростей, давле
ний и линейных размеров позволяет в ряде случаев сократить и упростить математические выкладки и выражения. Величины, записанные в безразмерном виде, характеризуют процесс в гео метрически подобных вентиляторах. Например, аэродинамиче ская характеристика вентилятора, представленная в безразмер ных величинах, остается неизменной для всех вентиляторов, геометрически подобных данному, независимо от их размера,
скорости вращения и плотности среды, в которой они работают1. Безразмерные величины будем обозначать теми же бук
вами, что и размерные, но с чертой наверху:
безразмерная скорость с = —
UR
безразмерное давление |
= |
|
|
|
|
?ur |
(60) |
безразмерная |
циркуляция |
Г = —— |
|
безразмерная |
линейная величина I — -% |
|
|
где uR — окружная скорость рабочего колеса на |
внешнем |
||
радиусе R. |
|
|
|
Обратный переход от безразмерных величин к размерным легко осуществляется при помощи формулы (60). Часто безраз мерные величины называют коэффициентами соответствующих размерных величин, но для краткости в дальнейшем мы будем
называть все величины их наименованием |
независимо от того, |
в каком виде они записаны — в размерном |
или безразмерном. |
§ 2. ПОЛНАЯ СХЕМА ОДНОСТУПЕНЧАТОГО ВЕНТИЛЯТОРА
НА + К + СА
После рассмотрения физического процесса в рабочем ко
лесе |
рассмотрим работу одноступенчатого вентилятора полной |
|
схемы НАК 4-СА (рис. 29). |
назначении НА и СА. |
|
Выше мы останавливались на |
||
1 При рассмотрении работы вентиляторов в вязкой жидкости для соблю |
||
дения |
подобия должны быть еще равны |
числа Рейнольдса (подробнее см. |
гл. III). |
|
'64
В НА поток входит вдоль оси со скоростью соа и статическим давлением р0. Значения соа и р0 постоянны по радиусу. За аппаратом, при входе в рабочее колесо, скорость потока
равна ci, а статическое давление равно pi. Скорость с1 имеет
тангенциальную составляющую За |
СА скорость |
потока — с3 и |
|||||||||||||
статическое |
давление — р3. |
|
В |
|
|
|
|
|
|||||||
общем случае скорость с3 так |
|
|
|
|
|
||||||||||
же имеет тангенциальную со |
|
|
|
|
|
||||||||||
ставляющую. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
В аппаратах энергия к по |
|
|
|
|
|
||||||||||
току не подводится, так как |
|
|
|
|
|
||||||||||
они |
неподвижны. |
|
|
1—1, |
|
|
|
|
|
||||||
Так |
как |
в |
сечениях |
|
|
|
|
|
|||||||
2—2 |
и |
3—3 поток закручен, |
|
|
|
|
|
||||||||
то для того, чтобы он находил |
|
|
|
|
|
||||||||||
ся в равновесии, его скорости |
|
|
|
|
|
||||||||||
должны |
подчиняться |
уравне |
|
|
|
|
|
||||||||
нию |
радиального |
равновесия. |
|
|
|
|
|
||||||||
Уравнение равновесия (39) за |
|
|
|
|
|
||||||||||
писано ддя сечения 2—2. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Для сечения 1—1 и 3—3 |
|
|
|
|
|
||||||||||
уравнения |
равновесия |
могут |
Рис. 29. Схема одноступенчатого вен |
||||||||||||
быть выведены |
аналогичным |
||||||||||||||
|
тилятора НА + К + СА |
||||||||||||||
путем. Учитывая, что для ап- |
|
по аналогии |
с выражением |
||||||||||||
паратов |
окружная скорость |
|
и — 0, |
||||||||||||
(39) |
можно записать: |
/ с1» |
|
d.C\u |
\ |
|
dC\g |
_ |
|
||||||
|
|
|
|
|
__ „ |
I |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
lu I |
г |
1 |
dr |
) |
Ia |
dr |
’ |
|
|
|
|
|
|
|
„ |
( Сза |
|
i |
|
_ |
dc3a |
• |
|
||
|
|
|
|
|
C'iu\ r |
|
dr I |
Сза |
dr |
|
|||||
Умножив левую и правую части на R и разделив на и%, по |
|||||||||||||||
лучим эти уравнения в |
безразмерном виде: |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
“ |
(с1и |
|
dclu\__г |
dcia |
_ |
(61) |
||||
|
|
|
|
|
|
lu \ r |
|
dr ) |
|
dr |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^зц )__ „ |
dc3a |
|
(62) |
|||
|
|
|
|
|
C3u |
|
|
dr |
/ |
■— 4a ~~= ■ |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
dr |
|
|
||
При расчете осевых вентиляторов обычно принимают осе |
|||||||||||||||
вую скорость |
постоянной по радиусу во всех сечениях: |
||||||||||||||
, |
|
|
|
|
|
с1а — с2а ~~ сза — const. |
|
||||||||
При этом |
уравнения |
(61) |
и (62) примут вид: |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
г |
dr / |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
~ *3« |
|
|
dr / |
|
|
|
||||
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
65 |
|||
Зак. |
1/895 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'Гак как в общем случае1 |
ctll =р 0 и c3ll #= О, |
то: |
г |
^=0: |
(61') |
dr |
v |
|
-^ + —1^ = 0. |
(62') |
|
г |
dr |
|
Интегрирование дифференциальных уравнений (6Г) и (62')
дает: |
|
rciu = const; |
(63) |
гсЪи = const, |
(64) |
г. е. при радиальном равновесии потока и постоянстве осевых скоростей по радиусу за аппаратами должно иметь место рас
пределение скоростей |
закручивания по такому же закону, как |
и в рабочем колесе. |
|
Будем различать циркуляцию скорости закручивания в се |
|
чении, обозначая ее |
буквой Г с индексом соответствующего |
сечения, и циркуляцию скорости в лопаточных венцах НА, К,
СА, равную разности циркуляций в сечениях за венцом, и перед
ним. Обозначать ее будем Г с названием венца. |
сече |
|||
Таким образом, в |
сечении 0—0 циркуляция Го=О, в |
|||
нии 1—1 |
|
|
|
|
П |
2~гс}„, а Г,==гс1„; |
|
||
в сечении 2—2 |
Г2 = г?2„; |
|
|
|
в сечении 3—3 |
|
|
||
Т3 = гс3и. |
|
|
||
И далее: |
|
|
||
|
Г0 = гс1и; |
|
||
Гна = Г, |
(65) |
|||
Гк = Г2 — Г1^=г(с2и — с1я); |
(66) |
|||
Гса = Г3 |
Г2 = г(с3и |
с2и). |
(67) |
|
Как видно из выражений |
(65) — (67), |
проектирование |
лопа |
ток при условии rctl — const соответствует постоянству циркуля ций по радиусу в лопаточных венцах.
Запишем уравнение Бернулли для рабочего колеса и аппа ратов на произвольном радиусе г в общем случае:
для НА
_ |
72 |
72 |
“г2 |
(68) |
Pt Н |
2" —Pi -J—2 |
2~ ’ |
||
1 В частном случае, если с]ы — 0, то уравнение (61) приводит |
к с]а = const |
и к схеме без НА; если с3„ = 0, то уравнение (62) приводит к cia = const и к осевому выходу потока из СА.
66
для |
К |
-2 |
|
-2 |
|
72 |
|
|
|
|
•72 |
|
|
|
|
|
|||
|
А+ + |
|
|
|
(69) |
||||
для |
СА |
—2 |
~„2 |
|
~2 |
|
„2 |
|
|
|
— |
~ |
, |
-/,■ |
|||||
|
. с2а |
. с2и |
, |
С3а |
с'Ли |
||||
|
Р2 н------ 2"Ч------ <j~—Рз Н |
2 |
— |
|
|||||
|
Так как осевые скорости спа, |
сУа, |
с2а, |
c.ia постоянны |
по ра |
диусу, а площадь поперечного сечения проточной части венти лятора от входа в него потока до выхода не изменяется, то осе вые скорости во всех сечениях равны между собой:
|
СОа — ^1а — ^2а — С'За —■ Са- |
(71) |
||
В дальнейшем индекс сечения при скорости са будет опус |
||||
каться, кроме специально оговоренных случаев. |
перепи |
|||
Учитывая уравнение |
(71), |
выражения (68) — (70) |
||
шем так: |
|
|
|
|
|
А.=Л + -^; |
(68') |
||
|
~2 |
—2 |
(69') |
|
Pi |
г^---р2 + ^- — г{с2и — с)н); |
|||
|
|
—2 |
“2 |
|
|
Р2 Н |
g- — Р*'1 Т' |
(70) |
|
Из выражений |
(68') — (70') |
можно усмотреть следующее: |
в НА часть статического давления ро преобразуется в динами
ки
ческое давление -у , скорость потока в межлопаточных кана
лах увеличивается, статическое давление за аппаратом, перед колесом, уменьшается. Это происходит независимо от направ ления скорости с1и по отношению к направлению вращения ра бочего колеса. Но, как видно из уравнения (69), при закручи вании потока в НА против вращения колеса (с1в имеет знак минус) теоретическое давление колеса увеличивается, а при за кручивании по вращению — уменьшается (при данном значении с2и и и). При неизменном значении теоретического давления закручивание потока в НА против вращения вызывает увели
чение статического давления рч за колесом, закручивание по вращению — его уменьшение. Следовательно, при данной абсо лютной величине сУи и неизменном значении теоретического
давления в первом случае рабочее колесо развивает большее статическое давление, чем во втором.
Степень повышения статического давления в рабочем .ко лесе иногда оценивают так называемой реактивностью, • одд которой понимают отношение разности статических давлений
5* |
67 |
в рабочем колесе к теоретическому давлению. Выражение для
реактивности |
рк на |
радиусе г |
можно вывести в общем случае |
|||
.непосредственно из уравнения |
(69): |
|
|
|||
_ |
Pi - Pl |
_ 1 |
С’Ш + ciu |
_ ~^2а - с1д |
||
|
Г (Csu |
ciu) |
|
|
(p2U |
^1«) |
Если с1а = с2а, то |
|
|
|
|
|
|
|
|
„ |
__ 1 |
с2и + сш |
|
“ ) |
|
|
Рк-- 1 |
2г |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Например, |
если скорость закручивания против вращения ciu |
|||||
равна по своей абсолютной |
величине |
скорости |
с2„, торк=1, |
т. е. повышение статического давления в рабочем колесе равно теоретическому давлению.
При отсутствии направляющего аппарата величина ciu =0 и
Рк.= 1——1,0.
г 2г
В схеме НА 4-К с осевым выходом потока с2и — 0 и
Рк |
> 1,0, |
|
27 |
<гак как в этом случае с1и всегда меньше нуля. Перепад стати ческих давлений в колесе в этом случае больше теоретического
давления.
Реактивность вентилятора, очевидно, равна единице (при осевом |
вы |
||||||
ходе |
потока |
из СА), |
так |
как теоретический перепад |
статических давлений |
||
в нем |
равен |
полному |
теоретическому давлению. |
|
мо |
||
Если ввести |
понятие |
реактивности и для неподвижных венцов, то |
|||||
жно |
сказать, что |
сумма |
реактивностей всех венцов |
равна единице |
(при |
осевом выходе из СА, т. е. при Сзи=0).
По аналогии с рабочим колесом, под реактивностью аппаратов следует
понимать 1 |
|
|
_ |
Ро ~ Р1____ с1« |
|
?НА |
гс1и |
2г |
_ |
Рз ~ Р2 |
(73) |
___ сза' ~Ь сзи |
||
Рса ~ 7(сш - сзи) |
27 |
В СА динамическое |
давление |
скорости с2и |
преобразуется |
в давление. Остаточная |
скорость |
закручивания |
с3„ за СА или |
равна нулю, или мала. В СА происходит уменьшение скорости
и увеличение |
статического давления. |
|
|
|
1 При этом перепад |
статических давлений в аппарате относится |
к |
тео |
|
ретическому давлению, |
соответствующему скорости закручивания |
в |
нем: |
|
в НА к о ис1и, в |
СА к ?и(сзи — Ози)- |
|
|
|
S8 |
|
|
|
|