![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Ушаков, Константин Андреевич. Аэродинамика осевых вентиляторов и элементы их конструкций
.pdfВ настоящее время при расчете вентилятора пользуются или
■понятием коэффициента силы Жуковского Сж или понятием от клонения потока в решетке Д|3. В этом нет принципиальной раз ницы, и при заданном треугольнике скоростей величины Жж
и Др однозначно определяют друг друга.
Зависимость между коэффициентом силы Жуковского Сж и отклонением потока ДР может быть получена при помощи фор мулы (24), куда нужно подставить ctgPi и ctg р2 из совместного решения двух уравнений:
P2-jV-=A ;
ctg , + ctg pi = 2 ctg Рс.
Получим |
|
|
Ctg'Pi = Ctg P„ — Ctg др + / 1 |
-r Ctg2 p« + ctg^Ap ; |
|
•ctg pn = ctg P. + ctg др — 1 |
3-ctg2 poo + ctg2 др . |
|
После этого искомая связь будет выражена так: |
|
|
-иСж = 4 sin Poo ( — ctg Др Ж /1 Ж ctg2 poo Ж ctg2 др) = |
|
|
= 4 ( — sin р«. ctg Др ф- V1 |
- i- sin2 poo ctg2 Др) |
(25) |
или
§ 4. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПЛОСКИХ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ
В гидродинамической теории решеток исследуется взаимо
действие решетки профилей с потоком вязкой несжимаемой жидкости. Так же, как и в других гидродинамических задачах, определение характеристик решеток производится по этапам — вначале жидкость предполагается идеальной (лишенной тре ния), что значительно упрощает математическое решение за дачи. При этом оказывается, что уже такая упрощенная схема обтекания дает основную часть отклонения потока, имеющего место в действительности, и для определения характеристик ре шетки в потоке вязкой жидкости в полученные результаты
■остается ввести небольшие поправки.
Первые исследования по теории решеток принадлежат Н. Е. Жуковскому и С. А. Чаплыгину, подробно исследовавшим обтекание решетки пластин. Полученные ими для решетки пла стин результаты позволили оценить влияние геометрических па раметров такой решетки — густоты и выноса — на ее аэродина мические характеристики.
В дальнейшем, главным образом благодаря трудам советских ученых Н. Е. Кочина, Л. И. Седова, Э. Л. Блоха, Л. А. Симонова
39
и др., были созданы весьма эффективные методы расчета без вихревого обтекания решеток произвольных геометрических па раметров.
Исследование обтекания решеток так же, как и исследова ние обтекания единичного профиля, может основываться на ме тоде наложения потоков, или на методе конформных отображе ний.
При использовании метода наложения внутри профилей за данной решетки или на их поверхности располагаются дискрет ные или распределенные особенности — источники, диполи или
вихри — таким образом, чтобы в результате наложения плоско параллельного течения на течение, создаваемое особенностями, контуры профилей совпадали с линиями тока суммарного тече
ния. Суммарная циркуляция вокруг профиля определяется на основе постулата Чаплыгина—Жуковского о плавном сходе струй с задних кромок профилей.
Указанным способом можно, вообще говоря, рассчитать об
текание любой решетки профилей. Однако метод наложения по токов во многих случаях оказывается слишком громоздким и применяется главным образом при расчете решеток, составлен ных из тонких профилей.
Более широкое применение в теории решеток нашел метод конформных отображений, позволяющий из известного потока около какого-нибудь контура получать новые потоки около дру гих контуров [4].
При этом для расчета обтекания тела заданной формы в плоскости комплексного переменного z производят конформ ное отображение этой плоскости на вспомогательную плоскость комплексного переменного С при помощи той или иной аналити ческой функции.
В качестве вспомогательной плоскости в теории единичного
профиля (а иногда и для решетки профилей) обычно выбирают внешность единичного круга. При исследовании решеток про филей более удобно, однако, в качестве вспомогательной выби рать решетчатую область, например -внешность решетки кругов или пластин.
Методы исследования обтекания решетки и единичного про филя существенно меняются в зависимости от того, изучается ли
обтекание решетки профилей (единичного профиля) заданной формы или же решетки профилей (единичного профиля), опре деляемых какой-либо простой отображающей функцией (соот ветствующие профили принято называть аналитическими). В этом последнем случае решение задачи оказывается намного' проще и точнее.
Э. Л. Блохом [6], [7] указан метод обобщения исходной ото
бражающей |
функции, переводящей внешность одного круга |
в плоскости |
С на внешность профиля в плоскости z, на случай |
решетки профилей так, что полученная в результате такого обоб
40
щения функция доставляет конформное отображение внешности решетки кругов в плоскости С на внешность решетки профилей в плоскости z (рис. 12).
Для исследования решеток, составленных из аналитических крыловых профилей произвольной толщины и вогнутости, в ка честве исходной удобно принять известную двухпараметриче
скую отображающую функцию С. А. Чаплыгина [5], [6], [8]
(С-D2
С - (So + ^о) ’
(27)
Рис. 12. К построению решетки профилей по аналитиче скому методу С. А. Чаплыгина
реализующую конформное отображение области, внешней к кругу единичного радиуса с центром в начале координат пло скости С, на внешность профиля с острой задней кромкой в пло
скости z.
Обобщение двухпараметрической функции (27) на случай решетки профилей приводит к отображающей функции, при по мощи которой можно рассчитать обтекание серии решеток из аналитических профилей с различными геометрическими пара метрами.
Форма полученных таким образом аналитических профилей
характеризуется средней линией, близкой к дуге окружности,
и практически неизменной формой исходного симметричного
профиля во всем исследованном диапазоне геометрических параметров решетки (0 < 2; — 45° рг < 70°; 0 < с 20%;
4.1
0</< 15%; хс 20 -н 25%). В качестве примера на рис. 13 представлено несколько рассчитанных решеток.
Определив параметры отображающей функции, можно пе рейти к расчету распределения скорости в плоскости течения и,
в частности, на контуре профиля, а
также к расчету суммарных аэроди намических характеристик решетки.
Так же, как и в случае единич ного профиля, для выполнения усло вия Чаплыгина—Жуковского, вели
чина циркуляции должна удовлетво
рять соотношению
|
|
Г =—4тгпоеЛ'(<7, |
8)sinao, |
(28) |
|||||
|
|
где коэффициент К зависит от гу |
|||||||
|
|
стоты q и выноса р решетки кругов |
|||||||
|
|
в плоскости £ и а„ — аэродинамиче |
|||||||
|
|
ский угол атаки. |
|
|
постоянство |
||||
|
|
Отмеченное выше |
|||||||
|
|
формы |
|
исходного |
симметричного |
||||
|
|
профиля и средней линии двухпара |
|||||||
|
|
метрических |
профилей |
позволило |
|||||
|
|
провести |
подробное |
исследование |
|||||
|
|
влияния геометрических параметров |
|||||||
|
|
решетки |
на |
ее |
аэродинамические |
||||
|
|
характеристики и построить графи |
|||||||
|
|
ки (рис. 14—20) для определения |
|||||||
|
|
углового |
коэффициента |
подъемной |
|||||
|
|
силы |
|
(т, |
с, f) и угла нулевой |
||||
|
|
подъемной силы а0 (т, р, с, f). Здесь |
|||||||
|
|
Р — Рг |
4- а0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
При помощи этих графиков мо |
|||||||
|
|
жно для решетки любых геометри |
|||||||
|
|
ческих |
параметров |
определить |
ее |
||||
|
|
суммарные |
аэродинамические |
ха |
|||||
|
|
рактеристики и, в частности, коэф |
|||||||
|
|
фициент подъемной силы Су. |
|
||||||
.соотношения (28) в |
|
В самом деле, |
при |
подстановке |
|||||
(22) получим: |
|
|
|
|
|
|
|||
СУ = \~аГ |
|
sinaa= —г |
sin(a — a0), |
(29) |
|||||
поскольку aa = a — a0. |
Здесь a — угол |
между |
направлением |
||||||
„ |
и |
. |
|
|
(рис. |
I dCv \ |
-= |
||
средней скорости |
хордой профиля |
12) |
и |
b
42 ■
Рис. 15, Зависимость ct0 от параметров решетки при |
45' |
Рис. 16. Зависимость ао от параметров решетки при Р — 30°
о
рис. 17. Зависимость cto от параметров решетки при 0 == О
Рис. 18. Зависимость «о от параметров решетки при Р — 30'
Рис. 19. Зависимость Сто от параметров решетки при Р = 45'