![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Ушаков, Константин Андреевич. Аэродинамика осевых вентиляторов и элементы их конструкций
.pdfТаблица 8
|
|
|
Схема |
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Длина диффузора L ............................... |
|
|
|
|
0,750 |
D |
1,50 |
1,550 |
2D |
|||
Угол раскрытия эквивалентного кони |
26’50' |
29’10' |
13°58' |
10°50' |
10°50' |
|||||||
ческого диффузора срэ................... |
|
|
||||||||||
Степень расширения |
диффузора |
а, = |
|
|
|
|
|
|||||
F'2 |
|
|
|
|
|
|
2,28 |
2,98 |
2,28 |
1,97 |
2,32 |
|
Ъ |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Размер стороны квадратного выходного |
1,330 |
1,60 |
1,330 |
1,330 |
1,430 |
|||||||
канала за диффузором................... |
|
|
||||||||||
Степень |
расширения |
|
от |
выходного |
|
|
|
|
|
|||
сечения |
диффузора |
к |
каналу |
|
|
|
|
|
||||
|
Р3 |
|
|
|
|
|
|
1,91 |
2,12 |
1,91 |
2,21 |
2,18 |
а*~ f2.............. |
|
|
|
|
|
|||||||
Общая степень |
расширения |
от венти- |
|
|
|
|
|
|||||
лятора |
к каналу ад. ч = ага2 = |
F3 |
4,36 |
6,3 |
4,36 |
4,36 |
5,03 |
|||||
~р~ . |
||||||||||||
Коэффициент |
потери |
давления |
всей |
|
|
|
|
|
||||
выходной части с работающим вен |
0,35 |
0,28 |
0,20 |
0,18 |
0,17 |
|||||||
тилятором Св. ч................................... |
|
|
|
|
||||||||
Коэффициент полных потерь диффу |
0,40 |
0,33 |
0,27 |
0,27 |
0,23 |
|||||||
зора Сп с работающим вентилятором |
||||||||||||
Коэффициент полных потерь диффу |
|
|
|
|
|
|||||||
зора |
Сп, |
работающего |
изолированно |
0,52 |
0,44 |
0,35 |
— |
0,34 |
||||
(без |
вентилятора) ........................... |
|
|
|
|
|||||||
Ориентировочную величину коэффициента потерь выходной, |
||||||||||||
части Св. |
ч можно определить расчетным путем |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
1 |
2 |
|
|
|
|
|
~в. ч ’— *диф |
'кан Н- ’вых |
Ф I |
1 |
| Т |
|
|
Коэффициент потерь в диффузоре
где ф — коэффициент полноты удара.
Для диффузора с эквивалентным углом раскрытия <р8 = = 10-i- 15° и при большой нерарномерности поля скоростей при входе его приближенно можно принять равным 0,35 [65].
14 Зак. 1/895 |
209 |
В-УП
%7*0,75+1,0Нд
(при грубых^ плохо обтекаемых опорах)
Х‘О,45Нд (при грубыхt плохо
обтекаемых опорах)
Х‘ОЗ-О,ЗЗНд (при хорошо обтека
емых опорах:
К-06
К-06 (диднрузор L-1p5D)
Рис. 103. Различные схемы вентиляторных установок с осевыми вен тиляторами
Коэффициент потерь на участке от выходного сечения диф-
фузора до выходного сечения канала |
|
|
|||
’кан — |
Д |
а2 ) |
’ |
|
|
где kx — коэффициент, |
учитывающий увеличение потерь из-за |
||||
неравномерности поля скоростей при выходе из диф |
|||||
фузора; его можно принять равным 1,25; |
|
||||
Коэффициент потерь |
при |
повороте |
и выходе потока в |
ат |
|
мосферу |
|
|
1.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
Л |
|
|
|
«в. ч — |
|
■ |
|
|
|
|
|
|
||
Для получения величины Св>ч |
порядка 0,25 достаточно |
вы |
|||
брать <гв. ч = 4 = 5 и |
= 2,2-ь 2,5. |
|
|
||
На рис. 103 приведены значения коэффициентов потерь вен |
|||||
тиляторных установок С, выполненных |
по различным схемам,, |
сгрубыми и хорошо обтекаемыми опорами.
§3. ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ ВЕНТИЛЯТОРА С УЧЕТОМ ПОТЕРЬ
ВУСТАНОВКЕ
К. п. д. вентиляторной установки г;у очевидно зависит от к. п. д. собственно вентилятора и величины потерь давления в ее элементах Д/Д, выражаемых через коэффициент потерь С и ди намическое давление вентилятора /Д,
Ну ' Н |
Н I |
Нл\ |
|
(197): |
Ъ=Н~~ Ну |
~ Ну V — |
Н |
71 |
|
где |
|
|
|
|
Если по аналогии с величиной а ввести |
величину |
|
то нетрудно видеть, что для к. п. д. установки будет справедливо такое выражение:
<197-)
Из выражения (197) видно, что к. п. д. установки при данном коэффициенте потерь зависит от к. п. д. вентилятора ц и от коэффициента о — доли динамического давления вентилятора
14* |
211 |
в полном. Для одноступенчатых осевых вентиляторов на ре жимах максимального к. п. д. обычно величина о = 0,3 и более. Чем меньше коэффициент потерь С. тем меньшее значение имеет
величина о, и наоборот. При очень малых о, какие бывают, на
пример, у центробежных вентиляторов (порядка 0,05—0,10), величина т]у наиболее близка к величине т]. В установках с очей, малым коэффициентом потерь С к. п. д. установки также весьма
близок к к. п. д. вентилятора. Так как величина са существенно влияет на потери в установке, то к. п. д. т)у должен зависеть от нее в большей степени, чем к. п. д. вентилятора.
Воспользовавшись выражением (142), для к. п. д. установки можно записать:
, |
' |
4+^опт |
м |
^г(1ч- п^нг |
7]v------1 |
----- |
Л1 |
п |
|
|
|
ГСа |
|
Z |
|
|
|
|
(198) |
Так как зависимости к. п. |
д. т]у |
и т| от параметров п.\ п |
||
«2 одинаковы, то |
и |
выражения |
для |
выбора этих параметров |
с учетом потерь в установке и для собственно вентилятора будут
одними и теми же.
Найдем выражение для определения оптимального коэффи циента осевой скорости вентиляторной установки сау. опт. Про
дифференцировав уравнение (198) по |
са и |
приравняв |
произ |
||
водную нулю, получим: |
|
|
|
|
|
г |
—3 |
с 2 |
|
= |
(199) |
-А- |
4.опт + |
|
|
||
Нг |
|
г |
г |
|
|
Решать это кубическое уравнение сложно. |
Приближенно ве |
личину сяу. опг можно находить из уравнения:
_, |
77 |
72 |
|
сау. опт — |
|
М. |
(200) |
|
i |
Г |
|
При этом сау-опт получается несколько больше, чем при
точном решении уравнения (199).
Однако [30] учет зависимости обратного аэродинамического
качества от |
с„, которое при малых са имеет место, приводит |
к большим |
значениям сау опт, чем получается по формуле |
(199). |
|
Величина сау. опт для установки существенно |
меньше соопг |
||
для собственно вентилятора и сильно зависит |
от величины |
||
отношения |
. Подставив в |
выражение (198) |
сгг = сау.0„-, и |
|
ТА |
(199), получим выражение для |
|
воспользовавшись выражением |
212
максимального к. и. д. вентиляторной установки по параметру
са при произвольных значениях |
пх и п2: |
|
|||
2сду. <>пт_ эд_____72 |
|
||||
lymax — 1 |
|
‘ |
|
2 |
|
г |
|
|
|
||
|
3 |
|
С |
_9 |
(201) |
|
2 |
/ут |
с«у о"т- |
||
При определении к. п. |
д., |
|
соответствующего |
приближен |
ному значению сяу. опт из уравнения (200), следует пользоваться
выражением |
(198), |
положив |
„ г- |
||||
— |
- |
|
|
|
|
|
ъа-ьацопт |
Са ' Сау. опт- |
|
|
|
|
|
||
|
Ввиду ТОГО, ЧТО Сду.опт |
|
|||||
обычно малы, |
выполнение вен |
|
|||||
тилятора, особенно при значи |
|
||||||
тельных Нт, затруднено из-за |
|
||||||
тяжелых условий у втулки. В то |
|
||||||
же |
время |
максимум |
к. п. д. |
|
|||
т]у более резко выражен, |
чем |
|
|||||
максимум |
к. |
п. д. rt |
(см., на |
|
|||
пример, |
рис. |
106). |
В |
связи |
|
||
с этим |
особое значение |
при |
|
обретает возможность оценки уменьшения _к. п. д. ijy при
выборе са =# сяу. опт.
Поступая так же, как для собственно вентилятора, по
лучим выражение для уменьшения к. п. д. Дцу:
|
Дт] = |
|
И + |
|
(со + 2сяу. опт) |
. |
(202) |
|
|
у |
са |
L г |
|
|
|
|
|
Как показали расчеты, выполненные по этой формуле |
|
при |
||||||
заданном уменьшении к. |
п. д. Дт]у, |
на |
величину | са — са,, |
0Пт1 |
||||
влияет, |
главным |
образом, |
величина |
-—. Влияние |
величины |
|||
сау опт и |
М значительно меньше и им |
можно пренебречь осо- |
бенно при jy- > 0,5.
В результате таких расчетов были получены кривые, пред
ставленные на рис. 104. Для ряда значений уменьшения к. п. д.
Дт]у = 0,5; 1,0; |
1,5 |
и |
2,0% приведены зависимости |
|га — сяу. опт| |
|||
в функции ---. |
Например, при |
С = 0,2 |
и //т = 0,25 |
пусть |
|||
сау. опт — 0,32. |
Какое |
ся>сяу. 0Пт |
можно |
выбрать, |
если |
допу |
стить Дт]у = 1 % ?
213
По соответствующей |
кривой на рис. 104 при —- =—+- = |
|||
= 0,8 находим са — сау. |
|
т. е. может |
Л/т |
0/25 |
опт ~ 0,08, |
быть |
принято |
||
са — 0,32 + 0,08 = 0,40. |
Следует |
подчеркнуть, |
что |
величина |
уменьшения к. п. д. Дт]у по формуле (202), как и по всем пре
дыдущим, связана с отступлением от оптимальной кинематики потока. В случае расчета вентилятора для установки с поте
рей части его динамического давления сау_ опт получается вели чиной малой, а это ведет к малым углам установки и боль шим значениям тСж. Так как в настоящее время мы еще не
можем профилировать |
лопаточные венцы |
на такие задания |
с малыми потерями, то |
выбор са<_сау_ опт, |
приводящий к уве |
личению угла установки и уменьшению величины тСж, облег чает выполнение вентилятора, а уменьшение к. п. д. из-за
отступления от оптимального значения сау, 0Пт в известной сте пени может быть компенсировано этим обстоятельством.
Для многоступенчатых вентиляторов обычных схем с уче том потерь в установке выражения для определения парамет ров могут быть получены аналогично.
К. п. д. установки
|
_ с\ + саОпт м |
|
(1 + П^НТ__ £ |
Са» |
(203) |
||
|
irc^ |
‘ |
2;2 |
7/т |
2 |
||
|
|
||||||
Уравнение для приближенного определения сау, опт |
|
||||||
|
-3 |
_ Нт |
"„2 |
|
|
|
|
|
с |
|
(204) |
||||
|
ьау. опт--- ” |
ir |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Выражение для максимального к. п. д. установки по пара |
|||||||
метру са: |
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
2сау. опт |
П.? (1 + П1)2//т |
|
|
||
|
V max ~= 1--------- -- ----- Mt----- ------ |
||||||
|
|
з |
с _2 |
|
|
|
(205) |
|
|
2 |
Нх Са'>'- °пт’ |
|
|
||
|
|
|
|
|
|||
Из приведенных выражений видно, в частности, что величи |
|||||||
на сау. опт |
для z-ступенчатого вентилятора вообще больше, |
чем |
|||||
для его отдельной ступени. |
|
|
уменьшение статическо |
||||
Для многоступенчатого вентилятора |
|||||||
го к. п. д. установки при выборе |
ca=f= |
сау_ опт найдется по |
вы |
||||
ражению, |
аналогичному |
(202). Оно имеет вид |
|
|
|||
|
|
|
+ |
|
|
. |
(206) |
|
Са |
|
*• 1Г |
|
|
J |
|
214
_Рис. 105. |
График для определения _максимального к. п. д., |
сау. опт |
и к. п. д. при произвольных са в установках с венти |
|
ляторами схемы К |
Рис. |
106. График |
для |
определения |
абсолютного максимума |
|
к. п. |
д., сау. опт и |
максимального к. |
п. |
д. по параметру л2опт |
|
при |
произвольных са в |
установках |
с |
вентиляторами схемы |
|
|
|
|
К + СА |
|
|
215
Рис. 107. График для определения абсолютного максимума к. п. д„ tay. опт_и максимального к. и. д. по параметру ^юпт при произвольных са в установках с вентиляторами схемы НА + К
Рис. 10& График для определения абсолютного максимума к. п.д., сау_ опт и максимального к. п. д. по параметру Пгопт при
произвольных са в установках с вентиляторами схемы НА+К + СА
216
Аналогичные выражения могут быть получены и для уста новки с вентилятором встречного вращения. Внешний вид их такой же.
Для многоступенчатых вентиляторов выражение |
(197) для |
к. п. д. установки можно записать так: |
|
= |
(207) |
Выражение (207) получено в предположении, что полное дав-
Рис. |
109. График для определения |
абсолютного максимума |
к. п. |
д., Сду.опт и максимального к. |
п. д. по параметру пОптпРи |
произвольных са в установках с вентиляторами схемы Ki + К2
ний его ступеней, а динамические давления их равны, что прак
тически всегда и имеет место.
В качестве иллюстраций на рис. 105 — 109 приведены |
гра |
||||
фики т]у(са) |
для разных схем |
осевых |
вентиляторов при |
раз- |
|
личных значениях |
£ |
|
|
|
|
. Графики рассчитаны по формуле (198) |
|||||
с учетом выражений (139) — (141). |
на рис. 105—109 |
яв |
|||
Следует |
подчеркнуть, что |
кривые |
ляются не характеристиками вентиляторов, а дают расчет ное значение их к. п. д. при соответствующих расчетных значе
ниях са, Нт и С- При построении графиков были приняты оп ределенные значения обратного аэродинамического качества вен
цов, соответствующие к. п. д. вентиляторов, при зазоре s 1 %
длины лопатки и при Де > 106. Данные, которые были приняты
при построении графиков, приведены в табл. 9.
Для схемы НА + К + СА при «1 = —0,5, а также для схемы встречного вращения, форма кривых к. п. д. на рис. 108—109
практически не зависит от величины Яг.
217
Таблица 9
Схема |
Нт |
И-НА |
р- |
ИСА |
|
п2 |
d |
|
к |
0,05; |
0 |
0,04 |
0 |
0 |
1,0 |
0,45 |
|
|
ОД |
|
0,045 |
—0.05 |
|
|
|
|
К + СА |
0.2 |
0 |
0 |
л2опт |
0,6 |
|||
0,4 |
0,050 |
-0,055 |
||||||
|
|
|
|
|
||||
НА + К |
0,2 |
-0,03 |
0,05 |
0 |
л1опт |
1,0 |
0,6 |
|
0,5 |
-0 035 |
0,055 |
||||||
|
|
|
|
|
||||
НА+К+СА |
— |
-0,03 |
0,05 |
—0,04 |
-0,5 л2опт |
0,6 |
||
Kj + К2 |
— |
0 |
Р-! = 0,05 |
р.2 = 0,055 |
0 |
п=0,5 |
0,6 |
|
При коэффициенте потерь С = 0 |
кривые на |
графиках |
дают |
|||||
к. п. д. собственно |
вентилятора, при |
С= 1,0 все динамическое |
давление теряется и кривые дают величину статического к. п. д. при разных расчетных значениях са, в том числе и при его оп тимальных значениях.
Графиками можно пользоваться для приближенного выбора значений с аи определения к. п. д.
§4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПО ЗАДАННЫМ ВЕЛИЧИНАМ ДАВЛЕНИЯ И ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ. ПРИМЕР ВЫБОРА ПАРАМЕТРОВ С УЧЕТОМ ПОТЕРЬ В УСТАНОВКЕ
Как было видно из предыдущего, в общем случае расчет ные параметры /Ут, са, пх и п2 должны быть определены по заданным величинам Н, Q и С.
Во все выведенные выражения и графики входит величина
Нт Из них можно видеть, что малые изменения Нт незначи тельно сказываются на величинах определяемых параметров.
Еще в меньшей степени это сказывается на величине к. п. д.,
потому что малые изменения са, П\ и п2 в окрестностях их опти мальных значений, как это было установлено выше, практически
не ведут к изменению к. п. д.
Поэтому вполне допустимо определять искомые параметры через заданную величину И, вводя вместо Нт величину 1,157/, приближенно учитывая тем самым средние известные из прак тики значения к. п. д. для всех схем осевых вентиляторов. Для схемы, состоящей из одного рабочего колеса, можно принять
1,25/7, когда она выполняется, как обычно, на малые са.
При определении параметров с учетом потерь в |
установке, |
|
к. п. д. которой меньше к. п. д. |
вентилятора, во все выражения |
|
и при пользовании графиками |
можно подставлять |
вместо Нт |
величину 1,3/7. |
|
|
218